- •Вопрос №1
- •Вопрос № 2
- •Вопрос№ 3
- •II. Принцип действия паровой турбины.
- •Вопрос№ 4
- •Вопрос№ 5
- •Вопрос№6
- •Вопрос7
- •Вопрос№8
- •Вопрос№9
- •Вопрос№10
- •Вопрос№11
- •Ворос№12
- •Вопрос№26
- •Вопрос№27
- •Вопрос№29(1)
- •Вопрос№29(2)
- •Вопрос№30
- •XI. Ступени с длинными лопатками.
- •Вопрос№31
- •Вопрос№37
- •XIV. Режим работы паровых турбин тэс и аэс.
- •Вопрос№38
- •Вопрос№39
- •Вопрос№40
- •XV. Системы парораспределения паровых турбин.
- •Вопрос№42
- •XVI. Конденсационные установки.
- •Совокупность конденсатора и обслуживающих его устройств называют
- •3. Рабочий процесс в конденсаторе.
- •4. Конструкция трубного пучка.
- •Вопрос№43
- •2.Тепловой расчёт конденсатора.
- •3. Требования к элементам конструкции конденсатора.
- •4. Воздушная и гидравлическая плотность конденсатора.
- •Перемещение положения определит применение ленточной
- •Вопрос№50 Газотурбинные установки.
- •Вопрос№47
- •Вопрос№45 Одновальные гту с регенерацией.
- •Вопрос№49 гту со ступенчатым сжатием и со ступенчатым сгоранием.
- •Сложные и многовальные гту.
- •Вопрос №13
- •V. Расширение пара в косом срезе турбинной решетки.
- •Вопрос №34
- •XIII. Концевые и диафрагменные
- •Вопрос №36
- •Вопрос №33
- •Вопрос №32
- •XII. Осевые усилия в паровой турбине.
- •Вопрос №41
- •Вопрос №14
Вопрос№10
4. Классификация турбинных решеток.
На каждом турбостроительном заводе принята своя классификация турбинных решеток.
В дальнейшем будем рассматривать профили МЭИ классификации, приведенной ниже.
Как сопловые, так и рабочие (активные) решетки различают по диапазону чисел Маха (М), на которые они спрофилированы:
А – для дозвуковых скоростей (М < M*=0,85);
АК – дозвуковые для малых высот лопаток;
Б – околозвуковых скоростей (М* < M < 1,2);
В – сверхзвуковых скоростей (М > 1,2);
Р – суживающиеся / расширяющиеся для сверхзвуковых скоростей (для рабочих решеток).
Обозначения типов профилей.
Первая буква: С – сопловая; Р – рабочая.
Две цифры: значение расчетного угла входа потока.
Две цифры: значение угла выхода потока из решетки (среднее значение диапазона углов, для которых может применяться данный профиль).
Последняя буква: уровень скоростей, на которые рассчитан профиль.
Пример: С – 90 – 12 А - это сопловая решетка с α0 = 90˚, α1 = 12˚ , рассчитанная на дозвуковые режимы истечения.
Р – 30 – 21 А - это сопловая решетка с β1 = 30˚, β2 = 21˚ , рассчитанная на дозвуковые режимы истечения.
. Выбор типа турбинной решетки.
Он осуществляется подбором соответствующего профиля из числа применяемых в турбостроении. На турбостроительных заводах используют отраслевые нормали профилей, разработанных в ЦКТИ, МЭИ, ЛМЗ и других организациях.
Из расчета обычно известны α0, α1, l1 для сопловой решетки и β1, β2, l2 для рабочей решетки. Известны скорости истечения и числа Маха М1 и М2.
Из условия обеспечения необходимой прочности выбирают значения хорды профиля b1 и b2. По этим данным в атласе подбирают профиль и его характеристики. Для окончательного формирования решетки необходимо определить число профилей в решетке z:
,
где d – средний диаметр решетки;
е – степень парциальности;
t – шаг решетки.
Полученное значение z округляют до целого, а для решеток диафрагм, которые состоят из двух половин, z принимают четным.
Затем корректируют шаг профилей в решетках:
.
Вопрос№11
Потери энергии в турбинных решетках.
Для анализа потерь энергии в решетках целесообразно рассматривать их по составляющим. Общие потери ζ представляют собой сумму профильных и концевых потерь:
.
Профильные потери проявляются в лопатках бесконечно большой длины без учета концевых явлений (или в относительно длинных лопатках в средних сечениях по высоте решетки). Профильные потери условно разделяют на потери трения, кромочные и волновые:
.
Потери трения ζтр связаны с течением в пограничных слоях на вогнутой поверхности и спинке лопатки вдали от ее концов, т.е. эти потери определяются трением на профиле лопатки, а также потерями энергии в случае отрыва потока от этих поверхностей. Чем больше толщина пограничного слоя, тем больше потери трения.
Для предотвращения отрыва потока как сопловые, так и рабочие решетки выполняют с конфузорным течением (давление снижается, скорость увеличивается) практически вдоль всей вогнутой и выпуклой части профиля.
Кромочные потери ζкр обусловлены вихреобразованием за кромками профиля, а также с внезапным расширением потока за кромками.
Стекающие с обводов профиля пограничные слои и вихри за кромками образуют кромочный след, в котором наблюдается значительная неравномерность параметров потока: значение и направление вектора скорости, статического давления. Наибольшая неравномерность наблюдается непосредственно за кромкой. Постепенно, за счет взаимодействия с основным потоком, ширина кромочного следа увеличивается, неравномерность уменьшается, поле скоростей выравнивается.
Рис.1
Кромочные потери энергии в решетке определяются, главным образом, отношением толщины выходной кромки к размеру горла:
.
Для сопловых решеток: .
олновые потери ζволн обусловлены образованием в потоке при околозвуковых и сверхзвуковых скоростях на выходе из решетки скачков уплотнения. Скачки уплотнения в потоке воздействуют на пограничный слой, вызывая его утолщение и иногда отрыв, что приводит к возрастанию потерь энергии в решетке. Волновые потери возрастают с увеличением числа Маха М потока в решетке.