- •Вопрос №1
- •Вопрос № 2
- •Вопрос№ 3
- •II. Принцип действия паровой турбины.
- •Вопрос№ 4
- •Вопрос№ 5
- •Вопрос№6
- •Вопрос7
- •Вопрос№8
- •Вопрос№9
- •Вопрос№10
- •Вопрос№11
- •Ворос№12
- •Вопрос№26
- •Вопрос№27
- •Вопрос№29(1)
- •Вопрос№29(2)
- •Вопрос№30
- •XI. Ступени с длинными лопатками.
- •Вопрос№31
- •Вопрос№37
- •XIV. Режим работы паровых турбин тэс и аэс.
- •Вопрос№38
- •Вопрос№39
- •Вопрос№40
- •XV. Системы парораспределения паровых турбин.
- •Вопрос№42
- •XVI. Конденсационные установки.
- •Совокупность конденсатора и обслуживающих его устройств называют
- •3. Рабочий процесс в конденсаторе.
- •4. Конструкция трубного пучка.
- •Вопрос№43
- •2.Тепловой расчёт конденсатора.
- •3. Требования к элементам конструкции конденсатора.
- •4. Воздушная и гидравлическая плотность конденсатора.
- •Перемещение положения определит применение ленточной
- •Вопрос№50 Газотурбинные установки.
- •Вопрос№47
- •Вопрос№45 Одновальные гту с регенерацией.
- •Вопрос№49 гту со ступенчатым сжатием и со ступенчатым сгоранием.
- •Сложные и многовальные гту.
- •Вопрос №13
- •V. Расширение пара в косом срезе турбинной решетки.
- •Вопрос №34
- •XIII. Концевые и диафрагменные
- •Вопрос №36
- •Вопрос №33
- •Вопрос №32
- •XII. Осевые усилия в паровой турбине.
- •Вопрос №41
- •Вопрос №14
Вопрос №36
Конструкция упорного подшипника.
Рис.9: 1 – вал турбины; 2 – отверстия в установочном кольце;
3, 5 – упорные сегменты; 4 – упорный диск (гребень);
6 – уплотнения; 7 – перепускной маслопровод; 8 – коллектор;
9 – ребра качания.
Конструктивно упорный подшипник чаще всего размещают в корпусе вместе с одним из вкладышей опорного подшипника.
В современных турбоагрегатах применяют сегментные упорные гидродинамические подшипники скольжения.
На валу турбины 1 выполняют упорный диск 4(гребень), который через масляный слой опирается в зависимости от направления осевого усилия на сегменты 3 или 5, поворачивающиеся около ребер качения 9. Масло для смазки подводится от насоса в коллектор 8, из которого по отверстиям 2 в установочном кольце подается к сегментам 3.
Между упорным сегментом и гребнем образуется масляная пленка, препятствующая их контакту (сухому трению).
Маслоснабжение сегментов 5 второго ряда осуществляется перепуском масла по маслопроводу 7 в камеру этих сегментов.
Вопрос №33
Способы уменьшения осевого усилия.
(1.) Для уменьшения осевого усилия, передаваемого на упорный подшипник, применяют так называемый разгрузочный поршень, которым является первый отсек переднего кольцевого уплотнения с увеличенным диаметром уплотнительных щелей.
Диаметр «поршня» dп выполняют больше, чем диаметр вала d1 под диафрагмой второй ступени. В результате на кольцевую поверхность, расположенную вне окружности диаметра dп, будет действовать осевое усилие Rд, обусловленное разностью давлений (р’1 – р2) и направленное по потоку пара, а на кольцевую поверхность
Рис.3
будет действовать давление р2 за ступенью, и в результате возникнет разгружающая сила:
,
действующая справа налево и направленная против основного осевого усилия Rу, действующего слева направо.
Чем больше разность диаметров dп и d1, тем больше разгрузочная сила.
Т.к. dп> d2 – диаметра вала, выходящего из цилиндра, на ротор будет действовать дополнительная нагружающая осевая сила:
,
вызванная давлением рх.
Рис.4
Для уменьшения рх камеру отбора из уплотнения соединяют с промежуточной ступенью или выходным патрубком.
Суммарное осевое усилие, действующее на ротор, определяется:
.
Как правило, в турбинах активного типа разгрузочный поршень имеет небольшой диаметр; в турбинах реактивного типа, где осевые усилия велики, разгрузочный поршень выполняют большого диаметра, сравнимого с диаметром ступеней турбины.
(2.) Использование симметричной конструкции цилиндра.
Рис.5
Обычно таким образом выполнены ЦНД.
Такая конструкция неприемлема для турбин с малым объемным пропуском пара, из-за слишком малых высот лопаток в ЦВД.
У турбины К-500-65/3000 ХТЗ все цилиндры выполнены таким образом:
Рис. 6
(3.) Использование противоточного цилиндра, в котором пар после прохождения через несколько ступеней поворачивает на 180º и движется в обратном направлении (рис.6).
Однако, при этом возникают дополнительные потери с выходной скоростью пара в первой группе ступеней, а также потери из-за поворота потока пара.
Рис.7
(4.) Противоположное направление потоков пара в соседних цилиндрах (рис.7).
Рис.8
В турбинах с промежуточным перегревом при переходных режимах усилия R1 и R2, взаимно уравновешенные для стационарного режима, могут существенно отличаться (R1≠R2), т.к. из-за большой инерционности парового объема трубопроводов промежуточного перегрева давление перед ЦСД изменяется не одновременно с изменением давления перед ЦВД. Поэтому роторы ЦВД и ЦСД должны быть уравновешены каждый в отдельности. Это является недостатком данной конструкции.