Kamkin_-_Expluatatsia_sudovykh_dizeley_-_1990
.pdfним, что цикловые подачи топлива насосом и форсункой неодинако
вы: g цн — это статическая порция, |
отмеренная насосом |
[см. |
уравнение (2.2)]; £ Цф — динамическая |
порция, получаемая |
в ре |
зультате истечения топлива через форсунку [см. уравнение (2.4)1. Как говорилось, под цикловой подачей ТА понимается подача топ лива форсункой: £цф = £ ц.
Количественное несоответствие указанных цикловых подач при нято оценивать отношением
£цф/£цн ^ ^ ц ф / ^ а — Чп» (2-7)
которое называется коэффициентом подачи топливной аппаратуры. На коэффициент ц П влияют: конструкция плунжерной пары, на личие и место нагнетательного клапана, принцип регулирования ТНВД, динамические процессы со сторон нагнетания и наполне
ния насоса. Диапазон |
изменения г\п в дизелях разного назначения |
|
очень широкий: 0,6— |
1,3 и более. |
|
Таким образом, действительная цикловая подача топлива ста |
||
вится в прямую зависимость от факторов, влияющих на т]п: |
|
|
|
£ц = kha т)п . |
(2.8) |
Это обстоятельство имеет важное значение для анализа показателей работы судового дизеля по внешней и частичным характеристи кам.
Зависимость g n — /(л)тр^ 1йеш принято называть скоростной ха рактеристикой, или характеристикой подачи топливной аппара туры. Она показывает, как изменяется цикловая подача форсункой от частоты вращения вала при постоянном положении органа, регу лирующего подачу ТНВД к форсунке (при TP = idem).
Чтобы уяснить влияние скоростной характеристики на тяговые свойства дизеля, воспользуемся известным соотношением между цикловой подачей топлива £ц и крутящим моментом М е на валу дви гателя
Ме= |
kyi т)е. |
(2.9) |
Как видно, тяговые возможности |
дизеля (МР) |
определяются тем, |
сколько подано в цилиндр топлива за цикл (g4) и как эффективно
реализована заключенная в нем теплота |
на валу двигателя (т^). |
|
||||||||
Рассмотрим случай, когда дизель работает непосредственно на |
||||||||||
винт фиксированного шага |
(рис. 2.20). Исходная кривая |
/ —/ цик |
||||||||
ловых |
подач |
рассчитана |
по уравнению |
(2.9): g n = |
M J(kMi\e) = |
|||||
= cn2/(kMr\e), |
где |
сп2 — крутящий момент, создаваемый дизелем |
и |
|||||||
потребляемый |
винтом (Ме = М ъ)> Н-м. |
|
|
|
|
|
||||
На |
кривой I |
выбраны |
два режима: |
полного |
п |
и |
малого |
м |
||
ходов. |
Через |
точки |
я, м |
проведены скоростные |
характеристики |
|||||
5ц (^)тр—idem |
Для Двух типов топливной аппаратуры: с регули |
|||||||||
рованием ha началом |
подачи — / и концом подачи — 2. |
Характе |
ристики 7, 2 получены для клапанных ТНВД экспериментально на специальном стенде.
81
9и.г/цинп |
|
п I |
Имея в виду связь |
М е и |
||||||
Ме, |
|
|
g n |
(2.9), |
нетрудно |
заклю |
||||
Щ. |
|
|
чить, что |
скоростные |
харак |
|||||
Дт |
|
|
||||||||
|
|
теристики |
1У 2 представляют |
|||||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
собой располагаемый дизелем |
|||||||
|
|
|
крутящий момент |
M ej а кри |
||||||
|
|
|
вая |
I |
— потребный |
момент |
||||
|
|
|
М в при различных частотах |
|||||||
|
|
|
вращения |
винта. |
|
|
|
|||
|
|
ntоб/мин |
Рис. 2.20 наглядно |
иллю |
||||||
|
|
стрирует |
влияние |
типа |
топ |
|||||
|
|
|
ливной |
аппаратуры на |
тяго |
|||||
Рис. 2.20. |
Скоростные |
характеристики |
вые |
свойства |
дизеля, |
рабо |
||||
|
топливной аппаратуры |
тающего на винт: наклон ха |
||||||||
|
|
|
рактеристик типа 1, 2 резко |
|||||||
отличается. Рассмотрим, как это отразится |
на устойчивости режи |
|||||||||
ма работы дизеля при |
различных частотах |
вращения. |
|
|
|
|||||
Пусть, |
например, |
под действием |
периодических |
внешних |
сил |
(волнение моря, рывки буксирного троса, порывы ветра) винтовая
характеристика I занимает крайние положения: |
II — при утяже |
ленном винте, I I I — при облегченном. В таком |
случае в области |
Ап полного хода создаются условия для саморегулирования частоты вращения. Если точкой п задан режим эксплуатационного полного хода п пх, то разгон двигателя (до точки Ь) и торможение (до точки d) будут продолжаться только в период действия внешней силы, после снятия которой на участке abn разность располагаемого и необходимого моментов (— АМ е) стремится частоту вращения уменьшить, а на участке tide (+А М е) — увеличить. В итоге задан ный скоростной режим п их восстанавливается, т. е. дизель работает устойчиво независимо от типа скоростной характеристики топлив ной аппаратуры 1 (п) или 2 (п).
Однако когда колебания частоты вращения происходят в области малого и самого малого ходов двигателя (Алмх^смх), при прочих рав ных условиях тип характеристики g n = f (я)тг=1ает становится определяющим фактором в оценке возможности саморегулирования частоты вращения. Если точкой м зйдан режим винтовой характе ристики I в области M X —C M X f то нетрудно видеть, что при ско ростной характеристике типа 2 {м) двигатель будет иметь свойство саморегулирования, так как взаимное положение кривых распо лагаемого 2 (л/) и необходимого (/ — /) моментов полностью подоб но рассмотренному для участка Ап пх.
При характеристике же типа 1 (м) картина существенно изме няется. В случае затормаживающего действия внешних сил (уча сток мК) и при разгоне двигателя (участок /м) соотношение распо лагаемого I (м) и потребного (/ — /) крутящих моментов меняется, отчего эффект действия внешней силы продолжает усугубляться: на участке мН недостаток располагаемого момента (—АМ е) воз
82
растает — двигатель глохнет, а на участке /л* избыток момента (+ Д М €) разгоняет двигатель. Режим работы дизеля в точке М не устойчив.
|
Таким образом, топливная аппаратура, скоростные характери |
|
стики |
которой в области малых ходов имеют падающий вид [типа |
|
I (М)], |
ухудшает маневренные качества дизеля, поднимает уровень |
|
его |
минимальной частоты .вращения, приводит к частым пускам |
|
во |
время маневров. |
|
|
Падающий вид в области малых и самых малых ходов дизеля име |
ют скоростные характеристики клапанных ТНВД с регулированием началом и золотниковых с регулированием концом активного хода плунжера.
Обобщая изложенное, нетрудно прийти к выводу о том, что физи ческая сущность топливоподачи в дизелях в целом проявляется в ре гулировочных и рабочих характеристиках топливной аппаратуры. Поэтому, когда практика эксплуатации ставит инженера-судоме- ханика перед необходимостью анализа причин изменения энергети ческих и экономических показателей работы дизеля или надежно сти элементов ЦПГ, при условии стабильности воздухоснабжения цилиндров причину следует искать прежде всего в нарушении регу лировочных или рабочих параметров топливной аппаратуры.
2.10 Регулироаанмеыюраметро* топливоподачи
Необходимость контроля параметров регулирования топливной аппаратуры может возникнуть в том случае, когда в каком-либо цилиндре дизеля отклонения показателей рабочего процесса начи нают выходить за допустимые нормы. Правила технической эксплуа тации регламентируют уровни допустимых отклонений параметров от их среднего (по цилиндрам) значения в следующих пределах: максимальное давление сгорания Арг = ± 3 ,5 %; среднее индика торное давление Ap t = d= 2,5 %; температура выпускных газов А/вг — dz 5 %.
Однако превышение указанных пределов отклонений парамет ров рабочего процесса в том или ином цилиндре еще не означает, что топливную аппаратуру необходимо регулировать. Вполне может быть, что она вообще не причастна к нарушению показателей работы цилиндра. Известны, например, случаи потери плотности цилиндра из-за прогорания клапанов или поломки уплотнительных колец и случаи закоксовывания рабочих окон втулки. Следствием этого яв ляется уменьшение массы заряда воздуха к концу сжатия и наруше ние процессов смесеобразования и сгорания.
Проявление таких нарушений работы цилиндра довольно одно значно: снижаются уровни давлений рс и pz>температура tBr растет, поскольку при той же цикловой подаче избыток воздуха при сгора нии становится меньше; давление p h естественно, падает. Прак
83
тика показывает, что достаточно устранить указанные неполадки, как эти показатели приходят в норму.
Таким образом, только имея уверенность в том, что со стороны воздухоснабжения и уплотнения данного цилиндра нарушений нет, а контрольно-измерительные приборы полностью исправны (это очень важное требование при анализе работы цилиндра!), можно считать, что причиной отклонения показателей рабочего процесса является топливная аппаратура.
Ее неисправность чаще всего проявляется в форсунке, точнее в ее распылителе, условия работы которого очень тяжелы из-за
больших тепловых и механических (гидравлических) нагрузок: за висает игла, забиваются механическими примесями или нагаром соп ловые отверстия, растрескиваются наконечники сопел. От этого процесс топливоподачи значительно нарушается, вызывая отклоне ния параметров процесса сгорания. Замена форсунки, как правило, решает задачу восстановления показателей работы цилиндра. Иног да приходится заменять и ТНВД (например, при заклинивании плунжера).
Когда же в таком случае требуется контроль и регулирование топливной аппаратуры?
Дело в том, что в процессе эксплуатации производятся различ ные ремонтные работы, связанные с восстановлением или заменой элементов топливной аппаратуры, например кулачной шайбы или ролика толкателя в приводе ТНВД, регулирующих клапанов ТНВД, распылителя и пружины форсунки и т.д. Это — в одном или не скольких цилиндрах. Но могут быть и такие работы, как ремонт или замена шестерен и цепей в приводе распылительного вала, перевод дизеля на утяжеленные сорта топлив или просто смена сорта топ лива. Эти случаи относятся в равной степени ко всем цилиндрам дизеля.
В указанных примерах требуются контроль и регулирование параметров топливоподачи либо в отдельных, либо во всех ци линдрах.
Основными параметрами контроля являются: по ТНВД — угол опережения подачи фнпн и активный ход плунжера h a для режима номинальной нагрузки, а также нулевая подача (^цн = 0; h a =0); по форсунке — давление затяга пружины р ЗПу диаметр сопловых от верстий dcо и число работающих (чистых) отверстий.
Метод контроля регулирования ТНВД и фэреунки зависит от их конструктивных особенностей и всегда подробно излагается в Ин струкции по техническому обслуживанию дизеля, входящей в комп лект технической документации, поставляемой заводом-строителем. Бывают, однако, случаи, когда механики судов модернизируют за водскую методику регулирования или предлагают свою, как пра вило, более простую.
84
2.11. Контроль регулирования топливных насосов высокого давления
Подготовка к замерам. Перед замерами параметров топливопода чи необходимо: закрыть клапаны подвода и отвода топлива на ди зеле; спустить топливо из полостей, связанных с насосом; отсое динить нагнетательный топливопровод; отключить рычаги связи на соса со средствами защиты и регулятором; установить рычаг машин ного телеграфа в положение «Вперед», а топливную рукоятку—на отметку номинальной нагрузки; подготовить валоповоротное уст ройство (ВПУ); установить линейные индикаторы над плунжером и регулирующими клапанами (в ТНВД клапанного типа); заготовить таблицу замеров.
Клапанный ТНВД. Контроль регулирования ТНВД |
клапан |
ного типа рассмотрим на примере дизеля Зульцер RND |
(см. рис. |
2 . 1). |
|
Так как активный ход плунжера 2 (рис. 2.21, а) определяется действием впускного 3 и перепускного / клапанов, то устанавлива ют три линейных индикатора И1У/ / 2, И 3. Методика контроля регули рования статических параметров h а , ф н п н » Ф к п н сводится к наблю дению за показаниями индикаторов в период нагнетательного хода плунжера. Согласно уравнению (2.1) полный ход плунжера состоит из трех участков, которые и следует зафиксировать по индика торам Иг — И ъ.
Вспомогательные графики действия регулирующих клапанов (рис. 2.21, б) наглядно поясняют смысл каждого участка Ь пол. Заштрихованной горизонталью отмечена посадка клапанов; вверх от нее — подъем h клапанов, вниз — зазор S между клапанами и их толкателями. Точка 0 — положение ролика толкателя на цилинд
рической части шайбы |
(ЦЧШ), |
точка В — на вершине шайбы |
|
(ВШ). Таким |
образом, |
Нпоя — ОВ. |
|
Индексы |
указателя |
нагрузки |
относятся только к перепуск |
ному клапану /, так как действие впускного клапана 3 при всех нагрузках одинаково (ТНВД регулируется концом подачи).
*) |
6) |
|
У Н -1 2 У Н *0 |
№ 'тгтшг
'г |
|
ftлер н |
|
*/ |
* |
* |
|
- |
|
ВШ |
|
|
ЦЧШ |
hnn |
Рис. 2.21. Схема контроля регулирования клапанного ТНВД
85
Спомощью графиков действия клапанов легко ориентироваться
впоследовательности показаний индикаторов И г — И 3. Для при мера рассмотрим операции контроля статических параметров для номинальной нагрузки двигателя ( У Н ~ 8):
опустим плунжер 2 с помощью ВПУ на ЦЧШ. Согласно графи
кам впускной клапан 3 при этом поднимается на высоту /i3max> а у перепускного- / будет максимальный зазор Slmax;
поставили все индикаторы на нулевое деление, дав предвари тельно для индикаторов И± и И 2 слабый натяг (около 0,5 мм), а для
# 3 более сильный (примерно 3 мм), так как впускной клапан 3 с на чалом подъема плунжера начинает опускаться, и натягом нужно вы брать весь ход клапана ft3max;
включим ВПУ и будем наблюдать только за индикатором Я 3, так как по смыслу регулирования ТНВД его стрелка должна оста новиться (точка А на графике клапана 5); в момент остановки стрел ки индикатора И г ВПУ нужно выключить;
на индикаторе И 2 снимем ход перепуска h nepH, а по градуиро ванному маховику отсчитаем угол опережения фНпн Для данного цилиндра;
включим ВПУ, в ТНВД начнется активный ход плунжера {участок А Б) у поэтому наблюдаем только за индикатором Их (стра-
гикание его стрелки |
зафиксирует конец /га); ВПУ выключается; |
|
на индикаторе И г снимем гумму ходов h neрн + h a. Зная й пер Н, |
||
вычисляем активный |
ход h a. По маховику отсчитаем угол |
фКп» |
данного цилиндра; |
|
|
включив ВПУ, наблюдаем только за индикатором И 2, так |
как |
остановка его стрелки означает выход ролика на ВШ. Зная h neрн и
Л а , ВЫЧИСЛИМ ft перк- |
регулирования |
Фнпн» |
h a, фИПн Для |
|
Полученные |
параметры |
|||
УН ^ 8 сравним |
с данными |
предыдущего |
контроля |
или таблицей |
заводского регулирования. При необходимости подрегулировать ход плунжера ha (с целью изменения давления p t данного цилинд ра) используют регулируемое звено 5 толкателя перепускного кла пана /. Такое же звено 4 у впускного клапана 3 трогать не следует, чтобы не сбить нулевую подачу.
Контроль нулевой подачи (ha — 0) осуществляют исходя из ус
ловия, |
что при |
этом |
уравнение (2.1) |
примет вид Нпол = h ueрн+ |
+^перк> |
т*е* 33 |
весь |
нагнетательный |
ход плунжера должен быть |
только перепуск топлива (см. рис. 2.21, б): вращая вал ВПУ, по ставим плунжер на ЦЧШ; топливную рукоятку переведем в поло жение «Стоп». Реально оно соответствует не одному У Н = 0, а неко
торому интервалу. На графиках действия клапанов этот |
интервал |
|
соответствует |
УН — 04-1,2. Включив ВПУ, наблюдаем |
за инди |
каторами |
и / / 3. |
|
При УН —- 0 с началом |
подъема плунжера будут работать оба |
|
индикатора (клапан 1 начнет подниматься, а |
клапан 3 — садить |
|
ся). По графику действия |
клапана 3 видно, |
что в точке А он |
86
Рис. 2.22. Схема контроля цикловой подачи в золотниковом ТНВД
сядет, тогда как клапан |
1 будет продолжать |
подъем. Стрелка И г |
|||
будет вращаться до конца хода плунжера. |
|
|
|||
При |
У //= 1; 2 ■после |
посадки клапана 3 |
тотчас же |
начнется |
|
подъем клапана 1. Таким образом, |
при проверке нулевой подачи |
||||
определяется интервал |
ее гарантии |
через |
показания |
указателя |
|
нагрузки |
УН. |
|
|
|
|
Золотниковый ТНВД. Прежде всего заметим, что контроль ре гулирования ТНВД золотникового типа принципиально отлича ется от контроля ТНВД клапанного типа, поскольку активный ход плунжера в данном случае уже задан вертикальными отрезками меж ду его регулирующими кромками (см. ha на рис. 2.22, а).
Для режима номинальной нагрузки активный ход к апом оп ределяется на заводе-строителе длиной тяги 2, связывающей зубча тую рейку 3 ТНВД данного цилиндра с общим валом /, идущим от поста управления. Рейка через поворотную втулку 4 и крестовину 5 сообщает угловые перемещения плунжеру 6 . В связи с этим конт
роль цикловой подачи для |
режима номинальной нагрузки (#цн ~ |
||||
= khaном) в золотниковом |
ТНВД в отличие от клапанного замером |
||||
^аном не |
производится и |
в таблицах |
заводского регулирования |
||
параметр |
h an0M |
не |
фигурирует. |
Однако косвенно параметр |
|
h aном выражается |
положением зубчатой рейки, на хвостовике ко |
||||
торой есть градуировка |
(шкала УН, см. рис. 2.22, а). Поэтому за |
||||
дача контроля g llH |
отдельных цилиндров сводится к сопоставлению |
87
индексов УН с данными заводского регулирования при одинаковой нагрузке двигателя.
Если для какого-либо цилиндра индекс УН окажется значитель но больше, это значит, что в данном цилиндре с целью выравнива ния pi цикловая подача ^ цн была увеличена. Такой факт свидетель ствует об износе (потере плотности) прецизионных пар насоса и фор сунки.
Контроль нулевой подачи (ha — 0) состоит в проверке положе ния рейки ТНВД при рукоятке управления, установленной на «Стоп». Нужно иметь в виду, что в золотниковом ТНВД нулевая подача соответствует не одному, а нескольким положениям рейки (см. участок / на шкале УН). Объясняется это тем, что прорезь 8 на головке плунжера постепенно находит на окно 7 рабочей втулки: сначала она касается окружности окна (см. рис. 2.22, б, а затем за нимает положение в центре окна (рис. 2.22, в). Поэтому за весь пе риод совмещения перепускного канала 8 и окна 7 активный ход h a~ = 0 . Иначе говоря, нулевая подача фактически начинается раньше, чем рукоятка управления придет в положение «Стоп».
Однако, несмотря на такую гарантию нулевой подачи, могут быть случаи ее нарушения, когда по причине потери плотности плунжерных пар активный ход h aном отдельных секций периодиче
ски увеличивается, а положения ha = 0 не контролируются. Такая |
|
небрежность в техническом обслуживании ТНВД |
может привести |
к тому, что двигатель при рукоятке в положении |
«Стоп» не оста |
новится, особенно дизель-генератор, у которого перед остановкой |
|
снимают нагрузку. |
|
Положения УН, соответствующие ha = 0 всех |
цилиндров, за |
носят в формуляр технического состояния дизеля. Контроль нуле
вой подачи |
всегда заканчивается ручным прокачиванием каждой |
||||||
секции ТНВД (при /i« = 0 рука не встречает сопротивления). |
|||||||
Контроль угла опережения фНпн в золотниковом ТНВД прин |
|||||||
ципиально отличается от контроля клапанного, |
где НПН соот |
||||||
ветствует |
моменту посадки |
управляемого |
впускного |
клапана. |
|||
В золотниковом ТНВД момент НПН, как правило, |
определяется |
||||||
совпадением торцовой кромки плунжера |
5 с верхней |
кромкой ра |
|||||
бочего окна 4 его втулки (рис. 2.23, а), |
так как при нижнем по |
||||||
ложении плунжера (НПП), когда ролик толкателя |
находится на |
||||||
ДЧШ , плунжер полностью или частично |
открывает |
окно втулки. |
|||||
Встречаются исключения, когда в НПП торцовая кромка плун |
|||||||
жера перекрывает окна (рис. 2.23, б). |
В таком |
случае |
наполне |
||||
ние ТНВД |
происходит через |
автоматический |
впускной |
клапан <?, |
который садится на место практически тотчас же с началом подъе ма плунжера от ЦЧШ. Иначе говоря, при таком взаимном положе нии Плунжерной пары моменты НПН и НПП совпадают.
П р и м е ч а н и е . Бывают и комбинации обоих вариантов, когда при наличии впускного клапана рабочие окна втулки при Н П П открыты, однако в новых дизелях такие решения не встречаются.
88
а) |
5} |
нпи
НПП
Рис. 2.23. Схемы контроля угла опережения подачи топлива методом наблю дения момента НПН
Практикой выработано много методов контроля угла опере жения в золотниковых ТНВД. Условно их можно разделить на две категории: методы наблюдения и методы замера. В первом случае момент НПН фиксируется визуально, например, по страгиванию жидкости в трубке, вспышке лампочки, остановке стрелки маномет ра и т.д., во втором — замеряется конкретный установочный пара метр, задаваемый заводом-строителем.
Началу работы предшествует подготовка, общие положения которой были изложены ранее. Перечень подготовительных мер за
висит |
от назначения дизеля, мощности, метода |
контроля ф НПн |
и т. д. |
Объем подготовки нужно хорошо знать, |
чтобы обеспечить |
достоверность результатов контроля и требования безопасности труда.
Рассмотрим типичные методы наблюдения начала подачи насо
сом в золотниковых ТНВД по схемам, приведенным на рис. |
2.23, |
а — д. Здесь во всех случаях после фиксации момента НПН |
угол |
Ф н п н отсчитывают по шкале |
маховика, отградуированной в граду |
сах ПКВ. На той же шкале |
нанесены ВМТ каждого цилиндра. |
На нагнетательном штуцере 2 (см. рис. 2.23, а) устанавливают моментоскоп — стеклянную трубку 1 с переходным уплотняющим соединением. Приоткрыв несколько клапан топливоподвода к данцой секции ТНВД, прокачивают ее рычажным устройством, служащим для подъема плунжера 5. После прокачивания контролируемой сек ции рычагом или валоповоротным устройством медленно вращают коленчатый вал; плунжер, поднимаясь, вытесняет топливо через ок но 4. В момент полного перекрытия окна давление топлива практи чески мгновенно поднимает нагнетательный клапан 3, так как жид кость в подобных условиях можно считать несжимаемой. Уровень топлива в трубке 1 сдвигается, фиксируя момент НПН.
89
В случае, показанном на рис. 2.23, б, рабочее окно 4 выполняет только функцию отсечки подачи ТНВД, так как в НПП оно пере крыто. Над плунжером 5 установлен линейный индикатор 6 Унож ка которого удлинена дополнительной штангой 7, упирающейся в торец плунжера. Ролик толкателя в этот момент должен стоять на ЦЧШ. После включения ВПУ стрелка индикатора сдвинется тог да, когда ролик коснется профиля выступа кулачной шайбы. Впускной клапан 3 мгновенно садится, фиксируя момент НПН.
Контроль НПН «по свету» исключительно прост (см. рис. 2.23, в). Его рекомендуют эксплуатационники для ТНВД дизелей Бур мейстер и Вайн серий 50, 62 и 74 VT2BF. У этого насоса два соосных рабочих окна 4 во втулке. Отдав заглушку и фланец топливоподвода, устанавливают лампочку 8 против одного из окон, а через другое наблюдают за сужением луча света при подъеме плунжера. Исчез новение луча свидетельствует о полном перекрытии окон, т. е. о мо менте НПН.
В случае, показанном на рис. 2.23, г, для контроля НПН приспо соблен специальный ручной насос 9 с манометром 10 на давление 0,5— 1 МПа. Из данной секции насоса удален нагнетательный кла пан. С помощью ВПУ или рычага вращают коленчатый вал и опу скают ролик толкателя плунжера на ЦЧШ. Продолжая вращение вала, прокачивают рабочую полость ТНВД равномерным движени ем рукоятки насоса 9 . Когда плунжер начнет перекрывать рабо чее окно втулки, давление прокачивания возрастает. Резким движе нием рукоятки поднимают давление и наблюдают за опусканием стрелки манометра: в момент НПН она остановится (метод предло жен и внедрен старшим механиком С. Моргенштерном в Мурман ском морском пароходстве).
На нагнетательный штуцер секции ТНВД установлен электрогидравлический датчик (предложен ст. механиком М. И. Григорье вым в Балтийском морском пароходстве), состоящий из корпуса 16, мембранной диафрагмы 14, электроконтактов / / , сети с сигналь ной лампочкой 12 и клапана 15. После установки на ТНВД внут реннюю полость датчика прокачивают через клапаны 15 с целью уда ления воздуха. Нагнетательный клапан 3 с пружиной можно оста вить на месте, так как для давления порядка 1,5—2 МПа (затяг пружины клапана) топливо можно считать несжимаемым, иначе го воря, клапан 3 открывается практически мгновенно, когда плун жер перекрывает рабочее окно 4. Подъем давления в момент НПН передается диафрагме 14, которая поднимет шток 13 замыкателя, и вспышка лампочки зафиксирует НПН.
Рассмотренные методы контроля угла опережения (рНин имеют определенное преимущество в том смысле, что позволяют непо средственно отсчитать момент НПН в градусах ПКВ. Однако в це лом метод наблюдения пригоден лишь для вспомогательных дизе лей, имеющих относительно небольшие массы элементов движения.
90