Kamkin_-_Expluatatsia_sudovykh_dizeley_-_1990
.pdfяснить характерный вид кривых |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
"Ль Ле. g i. f t |
(см. рис. |
4.1,6), |
|
|
|
|
|
Ре * WOV# |
|||||||
имеющих обычно экстремальные |
|
|
|
|
|
||||||||||
ЗНачеНИЯ |
T|i тах, |
Це max* |
Si mln> |
|
|
|
|
|
|
||||||
ikmin |
в области эксплуатацион |
|
|
|
|
|
|
||||||||
ных нагрузок. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Остановимся |
на |
факторах, |
|
|
|
|
|
|
|||||||
влияющих |
|
на |
индикаторный |
|
|
|
|
|
|
||||||
КПД. В судовых дизелях |
изме |
|
|
&W7* |
|
|
|
||||||||
нение т)г определяется в |
основ |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ном двумя составляющими отно |
Рис. 4.2. Давление |
в |
цилиндре при |
||||||||||||
сительных |
тепловых |
потерь: |
с |
||||||||||||
|
полной нагрузке |
( р * = 100%) |
|||||||||||||
выпускными газами |
qr&3 и с ох |
|
и холостом |
ходе |
( р * = 0) с |
||||||||||
лаждающей |
средой |
</охл, |
т. е. |
|
соответствующими периода |
||||||||||
•Пг = |
1 — (дгаз + |
<70ХЛ). Очевид- |
|
ми |
задержки |
воспламенения |
|||||||||
но, |
в |
диапазоне |
нагрузок |
|
|
|
|
|
|
||||||
р е = |
35-ь50 %, |
когда |
кривая |
r\t |
имеет максимальное |
значение, |
|||||||||
относительные потери теплоты будут минимальными. |
|
|
|||||||||||||
Снижение |
коэффициента |
r\i |
с |
ростом |
давлений |
ре связано |
с уменьшением коэффициента избытка воздуха a = kpsi\a/(hai\n)f так как увеличение подачи h ar\n не сопровождается соответ ствующим увеличением заряда воздуха рвт|н. Следствием сниже ния коэффициента а является замедление скорости сгорания и уве личение потерь теплоты с газами qra3 (см. характерную зависимость
(а), рис. 1.6). В перегрузочной области (ре > 100 %) может наб людаться и дымление дизеля, что свидетельствует о неполноте сго рания топлива.
В области малых нагрузок, наоборот, избыток воздуха становится чрезмерным (а — 44-5), снижается температура цикла, стенок каме ры сгорания. Из-за малых подач топлива ухудшаются распыливание, смесеобразование. Совокупность тепловых и гидромеханиче ских факторов приводит к увеличению периода задержки воспламе нения и переносу сгорания на линию расширения (рис. 4.2). Относи тельные потери теплоты в стенки и с газами возрастают и т]* падает, достигая на режиме холостого хода значений, & я й з к и х к при полной нагрузке. Переносу сгорания на линию расширения и ухуд шению экономичности на малых нагрузках способствует регулиро вание ТНВД по началу подачи (см. линии НП на рис. 4.1, б). От сюда, как правило, на дизелях, работающих при п — const, преду сматривается установка насосов только с регулированием по концу подачи.
Располагая кривыми г\м и r\h не представляет труда объяснить и изменение эффективного КПД х\е = т)|Цм. Так, на режиме холосто
го хода г\е = 0. С |
увеличением нагрузки |
достигает максимума |
при ре = 70 -г 75 |
% и к выходу на режим номинальной мощности |
несколько снижается вследствие индикаторного КПД.
141
Кривые удельных расходов топлива имеют вид, обратный кри вым соответствующих КПД: g t = ЗбОО/^фн); ge — 3600/(t]eQH).
Кривая ge является основополагающей в оценке экономичности дизеля, работающего по нагрузочной характеристике. Обычно об ращают внимание не только на уровень^ min, но и на вид этой кри вой. Эксплуатационная экономичность улучшается при плавном характере ее изменения. Обеспечению этих свойств способствует применение газотурбинного наддува: отпадает необходимость в при водном нагнетателе и снижается мощность механических потерь; расходная характеристика ps (Gs) следует за изменением нагрузки {давление ps и расход воздуха G8 повышаются в области полных на грузок и снижаются на малых нагрузках (см. гл* 3)1. Последнее способствует стабилизации теплового состояния дизеля, что наряду с качественным распыливанием и смесеобразованием ведет к стаби лизации процесса сгорания.
В дизелях с механическим наддувом плавность кривой ge до* стигается применением ступенчатого регулирования частоты враще ния в зависимости от нагрузки (рис. 4.3), например, на главных дизе лях судов с электродвижением на постоянном токе. Переход из точ ки а на характеристике п ном = const в точки b, с на новых характе ристиках пг — const и /г2 = const осуществляется автоматически и сопровождается улучшением экономичности дизеля в среднем на 6— 10 %. С увеличением числа ступеней режимы работы приближа ются к огибающей кривой ge min> и характеристика называется
экономической.
Нагрузочная характеристика является основой для определе ния рационального уровня форсирования дизеля по давлению ре или подаче топлива. Уровень реном устанавливается по показате лям тепломеханической напряженности дизеля.
Прежде всего это достижение максимальных (расчетных) зна
чений показателей динамичности рабочего |
цикла Р 2; АЯ/Д<р; |
Я = P J P C И максимальной движущей СИЛЫ |
Рщах = P z — Pj max |
на режиме номинальной мощности (рис. 4.4). Действительно, на всех режимах п = const инерционные нагрузки сохраняются неизмен ными (Pj max = kn2, = const), и при Ре = Реном детали камеры сго рания и механизма движения подвергаются максимальным динами ческим воздействиям от силы действия газов и наибольших ампли туд движущей АР и касательной А с и л , т. е. работают с мини мальными запасами длительной прочности по нормальным k0 и касательным kx напряжениям (см. гл. 1).
С уменьшением давления ре механическая напряженность сни жается особенно значительно в области малых нагрузок и холосто го хода в связи с переходом сгорания на линию расширения (см. рис. 4.4).
Что касается наложения дополнительных напряжений от кру тильных колебаний валопровода, то опасные резонансные зоны
142
|
|
|
I—.- |
I |
I |
о |
2 0 |
4 0 |
6 0 8 0 |
W O |
P e % % |
0 |
2 0 |
4 0 |
6 0 |
8 0 |
N G f % |
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.3. Построение |
экономической |
Рис. |
4.4. Параметры рабочего |
цикла |
|||||||
|
|
характеристики ge mm |
|
|
при /t=const |
|
|
обычно не должны совпадать с рабочей частотой вращения. Имею щиеся резонансные колебания ограничиваются силами внутренних сопротивлений или гасятся демпфером, антивибратором. Тем не менее периодический контроль состояния демпферов в эксплуата ции является обязательным. Известны случаи поломки коленчатых валов главных дизелей, длительно работающих при п = const с по врежденными демпферами.
Тепловая напряженность дизеля на режимах п = const главным
образом определяется цикловой подачей топлива к аЦп |
и избытком |
||
воздуха при |
сгорании. Тепловая нагрузка цилиндра |
дср |
~ ( h a X |
ХЛиНохл ~ |
(Pege)nqохл Н температура стенок (tcr — toxл) ~ |
qcp име- |
ют наибольшие значения при р еН ом- Совместно с механической на пряженностью это обстоятельство и определяет уровень номиналь ной мощности.
С другой стороны, в области холостого хода и малых нагрузок имеется значительное снижение температуры стенок камеры сгора ния. При длительной работе на малых нагрузках для поддержания теплового состояния дизеля предусматривается отключение воздухо охладителя и повышение температуры в системе охлаждения.
Эксплуатационный показатель теплового состояния — темпера тура выпускных газов — изменяется в полном соответствии с теп ловым состоянием дизеля. По допустимой температуре газов / гтах судят о предельной тепловой нагрузке дизеля и отдельных цилинд ров. Имеет значение и рациональный нижний уровень температуры газов. При t r <Z 300 °С длительная работа нежелательна из-за ин тенсивного отложения нагара в газораспределительных органах, выпускных трубопроводах, сопловых и рабочих каналах турби
ны, |
утилизационном котле. В этих условиях последующее увели |
чение |
нагрузки сопровождается частичным выгоранием осадков, |
повреждением компенсаторов и может вызывать пожары в трактах и утилизационных котлах.
143
4.2. Режимы внешней характеристики. Тяговые свойства дизеля
При эксплуатации главных судовых дизелей скоростные режимы часто изменяются при неизменном положении органа управления подачей топлива (ha = const) вследствие изменения сопротивления движению судна под воздействием внешних факторов (плавание на мелководье, во льдах, в штормовую погоду, в узкостях.
Как отмечалось, совокупность скоростных режимов при h a ~ = const формирует зависимости показателей дизеля от частоты вра щения и называется внешней характеристикой. Если исходный ре жим назначается по задаваемой цикловой подаче, то условие На= = const определяется фиксированным положением топливной руко
ятки |
(TP = |
const). В случае автоматического поддержания задан |
|
ной |
частоты |
вращения регулятором условие h a = const |
наступает |
при |
переходе от регуляторной характеристики 1 к |
внешней 2 |
(рис. 4.5). Действие регулятора ограничивается упором, что и вызы вает снижение частоты вращения п и изменение величин ре или М ег
ре ~ М е ~ ЛаЛпЛе-
На режимах h a = const вид кривой реу М е (я) на рис. 4.5 зави
сит только от характеристики |
подачи т]п (я) и изменения эффектив |
ного КПД т]е (я). Совместное |
их влияние может быть таким, что |
новые равновесные режимы в точках с, d, е пересечения характери стик дизеля и внешнего сопротивления будут устанавливаться с превышением исходного момента М е > М еном» при равенстве мо ментов М е — Л4ен0м или при одновременном снижении момента дизеля и момента сопротивления. Именно по реакции дизеля на изменение внешней нагрузки выявляются свойства систем топливо подачи, воздухоснабжения обеспечивать при h a — const определен
|
ное изменение |
параметров на |
||||
|
различных |
скоростных режи |
||||
Р е ' ^ е , 0^ 0 * k |
мах |
(3 — характеристики на |
||||
|
||||||
|
грузочного |
устройства). |
|
|||
|
В зависимости |
от уровня |
||||
|
задаваемого |
значения |
h a = |
|||
|
— const различают следую |
|||||
|
щие |
внешние |
характеристи |
|||
|
ки: |
предельной |
подачи |
топ |
||
|
лива |
(ha = |
шах), |
номиналь |
|
|
ную (ha — 100 |
%), |
эксплуа |
|
|
|
тационную |
(На = |
80-^90 %) |
|
|
|
и частичные (Аа < |
80ч-90%). |
||
m in |
100 Пта/ |
Рабочими |
режимами в основ |
||
|
|
ном являются режимы экс- |
|||
Рис. 4.5. Определение режимов внешних |
ПЛуатационноЙ |
внешней ха- |
|||
характеристик |
|
рактеристики. Иногда упором |
144
подача топлива ограничивается |
на |
уровне h a ~ |
100-М 10%. |
||
За |
100 % принимается |
такое значение h a индекса подачи топли |
|||
ва (ТР) или упора, при которых дизель в нормальных |
условиях и |
||||
при |
заводской регулировке развивает |
номинальное |
эффективное |
||
давление реном при номинальной частоте вращения. |
|
||||
Анализ изменения |
показателей |
проведем для характеристики |
h a — 100 %. Установленные при этом закономерности распростра няются и на эксплуатационные характеристики h a = 80—90 %.
В оценке энергетических показателей прежде всего рассматрива ют изменение момента М е. По характеристике М е (п) судят о тяго вых свойствах дизеля, т. е. способности преодолевать возрастаю щий момент сопротивления без воздействия на органы управления подачей топлива. Чем выше развиваемый дизелем момент М е на пониженных скоростных режимах, тем лучше его тяговые свойства.
Таким образом, тяговая характеристика дизеля, т. е. зависи
мость развиваемого им момента М е от |
частоты вращения |
п при |
h a — const, свидетельствует о степени |
приспособляемости |
дизеля |
к изменению внешних нагрузок. Она оценивается коэффициентом приспособляемости, представляющим собой отношение максималь
ного момента M emSLX при |
я ~ |
75 ч- 80 % |
к |
номинальному |
k — |
— M max/M eH0M. Хорошие |
тяговые свойства |
(k = 1,2-М ,25) |
осо |
||
бенно необходимы для дизелей |
наземного |
транспорта, подъемных |
механизмов, так как при этом упрощается передача (уменьшается число ступеней скорости) и повышается производительность агрега та.
Поскольку рабочий процесс дизелей при снижении частоты вра щения в отличие от турбин, электродвигателей постоянного тока не обладает саморегулированием момента, то обеспечение повышен ных тяговых свойств требует специальной настройки систем пода чи топлива и воздуха. Для судовых дизелей тяговые свойства име ют значение при маневрировании судна, работе во льдах, с тралом, буксиром. Однако возможности практической их реализации огра ничены из-за механических и тепловых нагрузок.
Специальная настройка топливоподачи и воздухоснабжения предусматривается только в случае выбора режима пониженной частоты вращения (п ^ 80 %) как основного эксплуатационного режима полного хода.
Для большинства судовых дизелей отмечается лишь незначитель
ное повышение величин М е, ре на режимах |
n<Z п н0М1 что |
являет |
ся следствием аналогичного изменения |
характеристики |
подачи |
т]п (/г), рис. 4.6, а, б. Соответственно мощность дизеля N e ~ |
М еп от |
клоняется от линейной зависимости Ne ~ п , характерной для слу чая Ме = const (на рис. 4.6 показаны штриховыми линиями). Влия ние частоты вращения на мощность механических потерь по степен ному закону N м = Ап$ при р > 1 (где А — постоянная) обуслов ливает больший темп увеличения мощности N Mпо сравнению с -Ne. В результате на режимах внешней характеристики отмечается спе
145
цифичное изменение механического КПД, а именно снижение коэф фициента механических потерь tim с увеличением частоты враще ния. Отсюда имеем соответствующее изменение индикаторной мощ ности Ni = Ne + N м и близкие к постоянным значения и p t.
В оценке экономических показателей (рис. 4.6, б) характерна ма лая зависимость величин *г\е и ge от скоростного режима. Стабиль ная экономичность работы дизеля обусловливается малым измене нием величин г]*, g i, несмотря на изменение коэффициента избытка воздуха а. На пониженных скоростных режимах при h a = const коэффициент избытка воздуха а падает в основном из-за уменьше ния заряда pst]H(снижаются подача воздуха компрессором, давление наддува ps и расход воздуха Gst см. гл. 3).
Стабилизирующим фактором является уменьшение потерь тепло ты с выпускными газами вследствие смещения сгорания на линию сжатия (рис. 4.7), что характерно для рабочего процесса дизеля при h a = const и л < л ном вследствие сокращения фазы задержки воспламенения в градусах поворота вала <рг= 6 пт* (где тг « const— период задержки воспламенения, с).
Пропорционально уменьшению частоты вращения сокращает ся период задержки воспламенения, и момент воспламенения топли ва наступает раньше. Это обстоятельство имеет значение не только в оценке индикаторного КПД, но и при анализе механической и теп ловой напряженности дизеля. Преждевременное воспламенение топлива может быть причиной ограничения снижения частоты вра щения из-за повышенной вибрации дизеля.
Рассмотренному изменению энергетических и экономических по казателей весьма близко следуют зависимости внешней характери стики дизеля 9ДКРН 74/160-2 (рис. 4.8). Рабочий процесс протека ет с переменными значениями коэффициента а, но его влияние на
о ) |
т |
k |
100 /?,%
Рис. 4.6. Внешняя характеристика
146
увеличение удельного расхода топлива gt отмечается только при п < 100 об/мин.
Изменение механической на пряженности дизеля на режи мах внешней характеристики определяется двумя факторами: более ранним воспламенением топлива при уменьшении часто ты вращения и возрастанием ди
намических |
показателей Р тал, |
|
АР , Те щах» |
АТ. |
воспламенении |
При раннем |
||
процесс сгорания |
развивается в |
меньших объемах, частично при восходящем ходе поршня, и, не смотря на снижение давления рСУсопровождается ростом дав ления рг и особенно степени повышения давления X = pzipc и отношения Ар!Дер, обусловли вающих «жесткую» работу дизе ля и повышенные нагрузки на
детали |
движения |
и остова |
(рис. 4.9). |
Возрастание нагрузок |
|
является |
также следствием сни |
|
жения силы инерции |
Р /тах = |
= kjn2, что наряду с ростом дав
ления |
pz способствует увеличе |
нию |
максимальной движущей |
СИЛЫ |
Р тлх = Рг — -Рутах И ее |
амплитудного значения ДР. В результате работа дизеля на пони женных скоростных режимах характеризуется увеличением давления на подшипники, мак симальных и амплитудных зна чений нормальных напряжений и снижением запаса длительной прочности деталей kG= а!АР. Аналогичные выводы можно сде
лать, |
оценивая |
показатели |
Т Smax “ |
P i ^ i P z f |
~ |
~ b lA T x~ b /p z. Длительная проч ность валопровода по касатель ным напряжениям требует со хранения рг = const.
Рис. 4.7. Давление в цилиндре при /га = const
90 95 100 105 110 п%од/мин
Рис. 4.8. Внешняя характеристика ди
|
зеля 9ДКРН74/160-2 |
рг,МПо |
Я |
|
- |
6,8
/Л
- 1.3
6.6
Р г^ |
- 12 |
6Л
рс Ш а
5,2
^Рс
*9
90 95 |
100 105 |
nt об/мин |
Рис. 4.9. Параметры рабочего цикла дизеля 9ДКРН74/160-2 при
ha H O M ^ ^ C O D St
147
Однако на реальные значения коэффициента kx большое влияние могут оказать крутильные колебания валопровода. С изменением частоты вращения возможно смещение режима в зону опасных кру тильных колебаний, когда амплитуда А7^ существенно возраста ет, а коэффициент kx снижается. Длительная работа в зонах крити ческих частот вращения (указаны на тахометре) не допускается. Пе реход через запретные зоны частот вращения должен быть кратко временным.
Тепловая напряженность на режимах внешней характеристики отличается своеобразным изменением теплового состояния деталей камеры сгорания. Казалось бы, при h a = const в соответствии с уменьшением частоты вращения следует ожидать снижения тепло
вой нагрузки qcp = |
khanqохл и температуры стенок (^ст — / охл) ~ |
||
~ q cр. Опытные данные, однако, |
показывают, что такое положение |
||
выполняется не для всех деталей и температуры стенок |
снижаются |
||
при существенном |
уменьшении |
частоты вращения |
(я < 8 0 % ) . |
В диапазоне же эксплуатационных значений (п = 80^-90 %) тем пературы деталей сохраняются постоянными или даже возрастают.
Сохранение теплового состояния или повышение температуры при h a = const возможно, если с уменьшением частоты вращения возрастают цикловая подача топлива q^ ~ (Нац п) ~ (p€ge) и от носительный теплоотвод в стенки q oxл. Последнее обычно и наб людается в действительности. Некоторое увеличение показателя /i„T|n вследствие роста г]п и существенное снижение заряда воздуха PsTjn вызывают уменьшение коэффициента а и рост температуры цик
ла. В результате интенсифицируется теплоотдача в стенки |
и пере |
||||||||||
|
|
распределяются |
тепловые |
пото |
|||||||
|
|
ки: |
теплоотвод |
в |
стенки |
^ 0хл |
|||||
|
|
возрастает, |
а |
потеря |
теплоты с |
||||||
|
|
газами |
q ra3 уменьшается; |
коли |
|||||||
|
|
чественная |
сторона |
|
этих |
изме |
|||||
|
|
нений учитывается |
средним ко |
||||||||
|
|
эффициентом |
теплоотдачи |
а гср |
|||||||
|
|
и результирующей |
температуры |
||||||||
|
|
газа |
t грез |
ПРИ определении по |
|||||||
|
|
казателей |
теплонапряженности |
||||||||
|
|
t'CT, AtCr> tCT |
по методу |
эквива |
|||||||
|
|
лентной стенки (рис. 4.10). |
|
||||||||
|
|
Повышение |
|
температуры |
|||||||
|
|
стенки |
характерно |
для |
днища |
||||||
|
|
поршня (рис. 4.11), что также |
|||||||||
|
|
связано |
с уменьшением коэффи |
||||||||
|
|
циента теплоотдачи а охл от дни- |
|||||||||
Рис 4.10. Показатели теплонапряжен- |
ща в охлаждающую Среду вслед- |
||||||||||
ности /ст, Д^ст, |
*ст дизеля |
ствие пониженной турбулизации |
|||||||||
9ДКРН74/160-2 при haном= |
потока |
в |
полости |
охлаждения |
|||||||
= const (обозначения см. в |
головки |
поршня |
на |
|
|
~ |
|||||
описании рис. |
1.10) |
режимах |
148
а) |
17 53 |
49 |
27 23 |
6) |
t. °С |
t°c |
400 |
чОО |
350 |
350 |
300 |
300 |
90 |
ЮО |
110 п о б /мин |
90 |
100 |
110 п,од/мин |
Рис. 4.11. Температура |
порщня (а) и крышки (б) дизеля 9ДКРН74/160-2 |
на режимах |
внешней характеристики |
п < Яном* Кривые температур газа перед турбиной tr и за цилиндрами t r указывают на качественное различие изменения тем ператур газа с температурой поршня. Это, как отмечалось, и яв ляется недостатком оценки теплонапряженности дизеля по темпе ратуре выпускных газов на режимах внешней характеристики.
Таким образом, при h a=- 80-=-100 % = const и снижении частоты вращения возможное повышение тепломеханических нагрузок огра ничивает длительность работы дизеля в условиях повышенного со противления движению судна. В эксплуатации такие режимы ис ключают уменьшением подачи топлива в соответствии с ограничи тельной характеристикой дизеля.
4.3.Режимы ограничительных характеристик
Втяжелых условиях плавания, вызывающих повышенное сопро тивление движению судна и снижение частоты вращения, длитель ные режимы следует назначать таким образом, чтобы исключалась перегрузка дизеля в тепловом и механическом отношениях. Как от
мечалось |
(см. параграф |
4.2), |
режимы |
внешней характеристики |
(ha = 90-=-100 °/о) не в |
полной |
мере отвечают этим требованиям. |
||
В области |
пониженных частот вращения |
приходится ограничивать |
149
подачу топлива и задавать режимы длительной работы дизеля в со ответствии с допустимыми значениями Ла ДОпСледовательно, огра ничение нагрузок связано прежде всего с уменьшением подачи топ лива. Получаемые при этом зависимости показателей дизеля от частоты вращения и представляют собой ограничительную характе ристику(, отвечающую условиям сохранения его тепловых и механи ческих нагрузок.
Последнее, как отмечалось (см. гл. 1), определяется косвенными показателями, многие из которых в эксплуатационных условиях не контролируются и в свою очередь зависят от соотношения пода чи топлива и воздуха, изменения параметров рабочего процесса. Поэтому можно говорить о приближенном сохранении тепломеха нической нагруженности дизеля.
В качестве задающего ограничительного параметра могут вы ступать ограничения по подаче топлива h a (я), крутящему моменту М е(п) или ре (я), давлению сгорания pz, давлению наддува ps.
На судах с частыми режимами повышенного сопротивления дви жению (ледоколах, буксирах, траулерах) предусматривается автома тическое ограничение подачи по задаваемой или фактической часто те вращения механизмом ограничения нагрузки всережимного ре гулятора. В зависимости от типа дизеля уменьшение подачи топлива
h a(n) |
определяется заданием графика допускаемого момента в виде |
М Р = |
const для четырехтактных дизелей без наддува (линия 1У |
рис. 4.12) или в виде линейных и кусочно-линейных графиков мо мента для дизелей с наддувом четырехтактного (линия 2) и двух тактного (линия 3). В любом случае момент М е на нижней границе задается из условия обеспечения надежного воспламенения топлива при пусковой подаче g n не ниже (0,5-ь0,6) £ ЦНом-
Наиболее правильно характеристики ограничения устанавлива ют при испытаниях дизеля на стенде, когда имеется возможность выявить уровни механических и тепловых нагрузок для различ
ных подач топлива и частот вращения |
(рис. 4.13). Кроме энергети |
||||||||||
|
|
|
ческих показателей N e, ре и пока |
||||||||
|
|
|
зателей рабочего процесса /?2, рСУ |
||||||||
|
|
|
Ps* Фа» |
здесь приведены темпе |
|||||||
|
|
|
ратуры днища крышки /кр и дни |
||||||||
|
|
|
ща поршня t n. Кривые снимались |
||||||||
|
|
|
при |
номинальной подаче |
топлива |
||||||
|
|
|
hanouа |
— const |
(ТОЧКИ |
3— 6— 11) И |
|||||
|
|
|
н ом |
|
|
|
|
а |
|
||
|
|
|
частичных |
подачах |
|
|
|||||
|
|
|
hnx < h aH0M |
||||||||
|
|
|
(точки |
2—5—10) и h a2< |
|
н ом |
|||||
|
|
|
h al (точ |
||||||||
|
|
|
ки |
1—4—9). |
Линии |
3—5— 8 и |
|||||
О |
20 40 |
60 80 /?,% |
2—4—7 соответствуют |
двум уров |
|||||||
ням постоянной мощности. Штри |
|||||||||||
|
|
|
|||||||||
Рис. 4.12. Ограничительные харак |
ховые |
линии |
показывают |
измене |
|||||||
ние параметров на режимах вин |
|||||||||||
|
теристики |
дизелей по |
|||||||||
|
Ме, ре |
|
товой характеристики. |
|
|
|