11. Как рассчитать ток небаланса в дифференциальной защите
трансформатора?
Вследствие неравенства вторичных токов в реле в указанных режимах появляется ток небаланса , который может вызвать неправильную работу защиты. Неравенство вторичных токов обусловливается: погрешностью трансформаторов то-ка; изменением коэффициента трансформации силового трансформатора при регулировании напряжения; неполной компенсацией неравенства вторичных токов в плечах защиты; наличием намагничивающих токов силового трансформатора, вносящих искажение в его коэффициент трансформации.
Каждая из этих причин порождает свою составляющую Iнб. Составляющая Iнб.т.т вызывается наличием погрешностей) трансформаторов тока, питающих защиту.
;
Составляющая Iнб.рег появляется при изменении (регулировании) коэффициента трансформации N силового трансформатора или автотрансформатора.
;
Из сказанного вытекает, что полный ток небаланса в дифференциальной защите трансформаторов при внешних к. з. определяется в основном Iнб.т.т и Iнб.рег.
В некоторых случаях к ним добавляется ток Iнб.комп, вызванный неточностью компенсации неравенства топов в плечах защиты. Таким образом, в общем случае полный ток небаланса
Расчетным путем ток небаланса Iнб.т.т оценивается по приближенной формуле, из предположения, что при максимальном значении тока внешнего к. з. Iк.макс погрешность трансформаторов тока ε не превышает 10% (0,1). В соответствии с этим
где kодн учитывает различие в погрешности трансформаторов тока, образующих дифференциальную схему, kодн = 0,5 ÷ 1; при существенном различии условий работы и конструкций трансформаторов тока различие их погрешностей достигает максимального значения и тогда kодн принимается равным 1.
С учетом всех вышеуказанных расчетное значение полного тока небаланса примет вид:
12. Принцип действия электромеханических реле, понятие коэффициента
Возврата.
На рисунке представленаосновная разновидность конструкций электромагнитных реле. Конструкция содержит электромагнит 1, состоящий из стального сердечника и обмотки, стальной подвижный якорь 2, несущий подвижный контакт 3, неподвижные контакты 4 и противодействующую пружину 5.
Проходящий по обмотке электромагнита ток Iр создает намагничивающую силу (н. с.) Ipwp, под действием которой возникает магнитный поток Ф, замыкающийся через сердечник электромагнита 1, воздушный зазор и якорь 2. Якорь намагничивается и в результате этого притягивается к полюсу электромагнита. Переместившись в конечное положение, якорь своим подвижным контактом 3 замыкает неподвижные контакты реле 4. Начальное положение якоря ограничивается упором 6.
Током
возврата реле Iвоз называется наибольший
ток в реле, при котором якорь реле
возвращается в начальное положен и е.
13. Особенности работы реле на переменном токе рп-25
Промежуточное реле РП-25 применяется в схемах защиты и автоматики на переменном оперативном токе. Схема внутренних соединений аналогична реле РП – 23.
Рисунок 1 – Схема внутреннего соединения реле серии РП – 25
Технические характеристики
реле промежуточный ремонт регулировка
Реле выпускается на номинальное напряжение 100, 127 или 220 В, номинальная частота 50 Гц.
Диапазон рабочих температур составляет –20 ÷ +40 °С.Напряжение срабатывания реле не превышает 85% Uном, напряжение возврата – не менее 3% Uном.Время срабатывания реле при номинальном напряжении не более 0,06 с.
При изменении частоты на ±3 Гц от номинального значения напряжение срабатывания изменяется не более чем на ±10%, а напряжение возврата не более чем на ±15% значения, измеренного при частоте 50 Гц.При изменении температуры окружающего воздуха в диапазоне –20 ÷ +40 °С отклонение напряжения срабатывания может находиться в пределах ±15%, напряжение возврата – в пределах ±60%, а время срабатывания – в пределах ±70% значения, измеренного при температуре +20° С.
Мощность, потребляемая катушкой реле при номинальном напряжении и притянутом якоре, не более 6 Вт.Реле длительно выдерживает напряжение 110% Uном, при притянутом якоре.
Механизм реле выдерживает без отказа в работе 100 000 срабатываний, контакты реле – 10 000 срабатываний с предельной электрической нагрузкой.
Электромагнит клапанного типа состоит из шихтованного сердечника 1 с катушкой 2 и якоря 4, смонтированных на скобе 7. Для снижения вибраций якоря полюс сердечника у рабочего зазора расщеплен и снабжен короткозамкнутым витком 3.
Сердечник крепится к скобе болтами 5, отверстия для болтов имеют увеличенный диаметр, что обеспечивает возможность регулировки взаимного положения сердечника и якоря.
К якорю приклепан хвостовик 8, передающий усилие электромагнита на колодку 9 подвижной контактной системы. Якорь вращается на оси, проходящей через скобу 7 и хвостовик 8.
Ось удерживается от выпадания П-образной пружиной 6 с выдавленными углублениями, фиксирующими ее положение.
Реле выпускаются с четырьмя замыкающими и одним размыкающим контактами. Перестановкой (поворотом на 180°) угольников неподвижных контактов можно получить еще несколько комбинаций замыкающих и размыкающих контактов:
- два размыкающих и три замыкающих;
- три размыкающих и два замыкающих;
- четыре размыкающих и один замыкающий.
Электромагнит переменного тока сообщает подвижной контактной системе значительно большее ускорение. При переделке замыкающих контактов на размыкающие и отсутствии ограничения прогиба контактной пружины снизу пружины подвижных контактов при срабатывании реле из-за большого прогиба при ударе о нижний упор работают в очень тяжелых условиях. Поэтому не рекомендуется применение реле с числом размыкающих контактов, большим двух. Переделка в этом случае производится поворотом на 180° контактных угольников на зажимах 5 и 6 и удалением второго сверху контактного мостика.