- •Минобрнауки россии
- •Лабораторно - практические работы
- •Содержание:
- •Лабораторная работа №1 Тема: "Основы речной гидрологии"
- •Лабораторная работа №2 Тема: «Построение поперечного русла реки и вычисление его основных гидоморфологических элементов».
- •Лабораторная работа №3
- •Лабораторная работа №5
- •Лабораторная работа №6
Лабораторная работа №5
Тема: «Изучение конструкции и расчет реевого бона».
Требуется:
1. Вычертить схему конструкции лесонаправляющего сооружения и описать принцип работы и назначение каждого элемента.
2. Представить расчетную схему и определить их величины.
3. Рассчитать бон на прочность при действии поперечных продольных сил.
Для обеспечения надежности работы реевого бона производятся гидродинамический и статический расчеты.
I Гидродинамический расчет реевого бона.
Цель гидродинамического расчета - определить:
а) характер и величины сил, действующих на бон;
б) направления действующих сил и точки их приложения.
Исходные данные:
Объем сплава, тыс м3 |
95 |
Средняя поверхностная скорость, м/с |
1,9 |
Средний диаметр бревен, см |
24 |
Расчетная скорость ветра, м/с |
10 |
Конструкция бонов (однорядный) |
6-ти бревенчатый |
Тип козырька |
без козырька |
Угол установки бона, градусы |
15° |
Длина бона, метры |
115 |
Вид связей |
шпоночное |
Диаметр бревен бона, см |
28 |
Длина реи, м |
6,5 |
Осадка реи, м |
0,65 |
Продолжительность сплава в сутки, м |
14 |
Нормальные составляющие силы, действующие на бон (рис. 1) определяются по формулам:
1.1 .От воздействия потока воды
п = Eδ*t* L*sin α*
где: Eδ - расчетный коэффициент лобового сопротивления, зависящий от угла установки (а) и осадки бона Eδ =V(α,t) берется по графику и из таблицы (1, стр.105)
t - осадка бона, м зависит от наличия и конструкции козырька
№ |
Конструкция козырька |
Тип козырька |
Осадка бона |
I |
Без козырька |
- |
0,8 d |
II |
Однобревенный |
I |
0,4 d |
III |
Дощатый |
II |
0,55 d |
IV |
Брусчатый |
III |
0,65 d |
где: d - диаметр бревен бона, м;
L – длина бона,м;
ρ – плотность воды, ρ=1000кг∕м3;
V– поверхностная скорость потока воды, м∕с;
α – угол остановки бона, град;
t=0,8 *d=0,224м,
Рис.1. Расчетная схема сил действующих на реевых бон.
1.2. от воздействия проплывающего вдоль бона леса
где: vл - расчетный коэффициент сопротивления трения леса о бон в зависимости от конструкции
бона:
для однородных без козырька - 0,70,
с козырьком I типа - 0,65,
с козырьком 2 и 3 типов - 0,30.
bл - расчетная ширина полосы леса, проплывающего вдоль бона.
где: КЛ- коэффициент, учитывающий, какая часть проплывающего вдоль сооружения леса давит на наплавную часть КЛ =0,5-1.
NСУТ - суточный объем лесоматериалов, проплывающих по рассматриваемому участку пути,
м3;
λ - коэффициент неравномерного проплава леса вдоль бона;
Т - продолжительность скатки древесины с приречного склада в сутки, час;
k — коэффициент перехода от поверхностной скорости течения к средней скорости движения
бревен;
hусл - условная высота полосы проплывающих круглых лесоматериалов
V - поверхностная скорость потока воды, м/сек
1.3.от воздействия ветра на бон и на плывущий вдоль него лес
Расчетная скорость ветра, м/сек |
6 |
10 |
12 |
16 |
Значение VB |
0,0011 |
0,008 |
0,00075 |
0,0006 |
где: VВ - коэффициент сопротивления воздуха, зависит от скорости ветра;
b - ширина бона, м
b = (0,8 - 1,0)*n*db
где: n - число бревен по ширине бона, шт;
db - средний диаметр бревна бона, м.
рв, - плотность воздуха, рв = 1,3 кг/м;
VВ — расчетная скорость ветра, м/сек.
b = |0,8-1,0|*6*0,24 = 0,288 м
где: lл - расчетный коэффициент сопротивления трения леса о бон в зависимости от конструкции бона;
вл - расчетная ширина полосы леса, проплывающего вдоль бона, м;
L -длина бона, м. ,
Для дальнейшего расчета направление ветра и силу его воздействия выбирают наихудшее перпендикулярное бону или
2. Продольные (параллельные) составляющие силы, действующих на бон.
2.1.От воздействия потока воды
где: lб- расчетный коэффициент трения воды о бон, равный для однородных
по высоте бонов без козырька - lб =0,9
тоже, для бонов с козырьками - lб =1 ,25 - 1,50.
2.2.0т воздействия проплывающего вдоль бона леса.
где: μ - коэффициент трения плывущего леса о бон, μ=0,3-0,7
3. Нормальная составляющая действия потока на рею:
где: Eр - коэффициент сопротивления давления на рею в зависимости от конструкции бона, осадки реи и угла у , Eр = l(у,t) принимаются по табл. (1,стр.107),
tp -осадки реи, м,
1Р- длина реи, м ;
γ - угол атаки реи потоком, град.
γ=β-α=52,5°-15°=37,5°
β=0,5(90°+15°)=52,5°
где: β- угол между боном и реей, оптимальное значение угла по условию наивыгоднейшей работы реи равно:
4. Определение количества рей.
Требуемое количество рей (i) , размещенных на равных расстояниях по длине бона, при заданных или принятых размерах их, необходимое для удержания бона под утлом а к направлению потока воды, определяется по формуле:
lр - длина реи, м;
h - длина бона, м
Расстояние между реями равно:
l = L ∕ i = 115∕ 40 = 2,87 м
5. Расчет нагрузки на головную опору и подбор лежня.
Нагрузка на головную опору определяется из уравнения проекции всех сил, действующих на продольную ось бона, и рассчитывается по формуле
R0 = 51970,13+5995,84+40*6050,21*sin52,5o = 249964,14 H
R = Ro*m = 2,5*249964,14 = 624910,35 H
Диаметр каналов лежня подбирается по разрывному усилию по соответствующим ГОСТ 2688-69, ГОСТ 3070-66, ГОСТ 3071-66.
Примем по таблице
Разрывное усилие, кН – 440,9
Диаметр, мм – 31,5
Масса, кг – 3,34
II. Статический расчет реевых бонов.
Цель расчета - определение размеров бона, обеспечивающих их прочность под действием сил, вычисленных гидродинамическим расчетом.
2.1 Поперечное сечение бревен бона проверяется по расчетному сопротивлению на изгиб по формуле:
где: Мmах - максимально изгибающий момент, кгс М
а) при действии на лесонаправляющее сооружение (бон) равномерно-распределенной нагрузки
где: интенсивность равномерно-распределенной нагрузки от деиствия потока воды, силы ветра и проплывающего леса,
l - расчетный пролет между опорами (реями)
q = 16419,06 ∕ 115 = 142,77
б) при действии сосредоточенных сил (удар сплоточных единиц)
где: γдp - объемный вес древесины, кг/м3;
w - объем сплоточной единицы, м3 ;
V - поверхностная скорость течения потока, м/сек;
g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/сек2;
ϕ - величина возможного перемещения реевого бона в момент удара;
при W > 10 M3 и V > 1,5 м/сек ϕ = 1,5 м
в) при совместном действии равномерно-распределенной и сосредоточенной нагрузок
W – момент сопротивления
здесь:
n- число бревен в поперечном сечении;
Wбр = 0,1d 3 = 0,1*283=2195,2 где d - диаметр бревна бона;
kw - опытный коэффициент, учитывающий влияние на прочность бона стыков бревен и элементов связи (1, стр. 109) kw=1,02
RИЗГ- расчетное сопротивление древесины изгибу вдоль волокон, принимается по СниП-П, 25-80 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования».
2.2 расчет прочности бонов при действии продольных нагрузок.
Под действием продольных нагрузок, вызывающих деформацию растяжения, боны обычно разрушаются от разрыва элементов связей (болтов, нагелей и т.д.).
Для шпоночных соединений бонов:
Βш - опытный коэффициент =0,07
dcр - средний диаметр бревна, cм
Rизг- расчетные сопротивления древесины изгибу по СниП-П.25-80;
2.3. Расчет бонов при совместном действии продольных и поперечных нагру-зок производится по формуле:
где: Σ- суммарная продольная нагрузка на бон, равная
ƩP| | = P| | n + P| | л = 51970,13 + 5995,84 = 57965,97 Н
FУСЛ- условная площадь поперечного сечения бона при растяжении
Fусл = P| | доп ∕ Rp = 604,8 ∕ 90 = 6,72 м3
РДОП - допускаемая продольная нагрузка в зависимости от вида соединения (связей);
Rp - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон, кгс/см2 по СниП-П.25-80