- •Содержание
- •Введение
- •1 Литетратурно-патентные исследования
- •1.1 Основные принципы построения металлодетекторов
- •1.1.1 Металлодетекторы с гармоническим намагничиванием
- •1.1.2 Импульсные металлодетекторы
- •1.1.3 Другие типы металлодетекторов
- •1.2 Обзор аналогичных технических решений
- •1.2.1 C.E.I.A 02pn10
- •1.2.2 Garrett pd-6500
- •1.2.З metorex Metor 200
- •1.2.4 Ranger Tri Sector
- •1.2.5 Гвоздика-003 (Россия)
- •1.3 Патентный поиск
- •2 Анализ исходных данных
- •3 Анализ электрической функциональной и принципиальной схемы устройства
- •3.1 Функциональная схема устройства
- •3.2 Конструкция генераторных рамок
- •3.3 Структурная схема устройства
- •3.4 Принцип работы схемы. Временные диаграммы
- •4 Расчет функциональных узлов
- •4.1 Расчет входного усилителя
- •4.2 Расчет синхронного детектора
- •4.3 Расчет полосового фильтра
- •4.4 Выбор элементов обвязки микросхем
- •4.5 Расчет потребляемой мощности
- •4.6 Расчет параметров генераторной и приемной рамок
- •5 Выбор материалов, конструкции, комплектующих узлов
- •5.1 Выбор материала платы печатной
- •5.2 Выбор элементной базы устройства
- •6 Конструкторские расчеты
- •6.1 Расчет надежности
- •6.1.1 Ориентировочный расчет показателей надежности
- •6.1.2 Уточненный расчет надежности
- •6.2 Расчет механической прочности и устойчивости
- •6.3 Компоновочный расчет
- •7 Расчет технологических параметров изделия
- •7.1 Расчет комплексного показателя технологичности
- •7.2 Разработка технологической схемы сборки
- •7.3 Выбор оптимального варианта технологического процесса
- •8 Применение средств автоматизированного проектирования для разработки устройства
- •9 Технико-экономическое обоснование проекта импульсного металодетектора
- •9.1 Характеристика разрабатываемого импульсного металодетектора
- •9.2 Расчет себестоимости и отпускной цены единицы продукции
- •9.2.1 Расчёт затрат по статье «Сырьё и материалы за вычетом возвратных отходов»
- •9.2.2 Расчет затрат по статье «Покупные комплектующие изделия, полуфабрикаты и услуги производственного характера»
- •9.2.3 Расчет затрат по статье «Основная заработная плата производственныxрабочих»
- •9.2.4 Расчёт затрат по статье «Дополнительная заработная плата основных производственных рабочих»
- •9.2.5 Расчёт затрат по статье “Отчисления в фонд социальной защиты населения”
- •9.2.6 Расчёт обязательного страхования от несчастных случаев
- •10 Охрана труда. Расчет искусственного освещения для выполнения работ при проектировании импульсного металлодетектора
- •Заключение
- •Список использованных источников
- •ПриложениеА(справочное) Форма патентного поиска.
3.4 Принцип работы схемы. Временные диаграммы
На рисунке 3.4 представлены временные диаграммы, поясняющие принцип работы металлодетектора. U11 и U12 – напряжения на затворах транзисторов VT1, VT4 и VT2, VT3. Открывая поочередно соответствующую пару транзисторов на время tн , мы формируем в генераторной рамке разнополярные треугольные импульсы тока. Так как после окончания действия импульса tw ток в рамке не может прекратиться мгновенно, формируется индуктивный выброс напряжения (график – UL), величина которого ограничивается, как было сказано выше, защитными стабилитронами, входящими в состав транзисторов. Таким образом рассасывается (рекуперирует) энергия, накопления в индуктивности. Излучающееся при этом магнитное поле создает в металлических предметах вихревые индукционные токи. В свою очередь, постепенно затухая, эти токи создают переизлученное магнитное поле, которое можно регистрировать. По характеру переизлученного поля можно судить о свойствах обнаруживаемого предмета. В массивных металлических предметах вихревые токи затухают дольше, поэтому по затягиванию заднего фронта импульса принятого сигнала можно судить о массе проносимого предмета.
Рисунок 3.4 – Временные диаграммы работы металлодетектора
Обнаруженческие способности данного метода тем выше, чем круче задний фронт импульса тока в генераторной рамке, так как магнитное поле создается изменяющимся во времени током, и чем выше скорость изменения тока, тем интенсивней создается поле. Дополнительная сложность, которая была обнаружена при проведении экспериментов – экспоненциально-затухающие колебательные процессы, возникающие после прекращения действия отпирающего транзисторы импульса, которые делали метод практически неэффективным. Для снижения добротности генераторной и приемной рамки и подавления затухающих колебаний используются резисторы R1 и R13. На следующих двух рисунках представлены осциллограммы напряжения на выходе первого каскада усиления при отсутствии в поле металлодетектора металлических предметов – рисунок 3.5 – и при внесении в поле массивной металлической пластины – рисунок 3.6. Можно заметить, что характер переходных процессов достаточно ярко выражен. Осциллограммы получены с помощью цифрового осциллографа BORDO 421.
Рисунок 3.5 – Осциллограммы напряжения на выходе первого каскада усиления при отсутствии в поле металлодетектора металлических предметов
Рисунок 3.6 – Осциллограммы напряжения на выходе первого каскада усиления при внесении в поле металлодетектора металлической пластины
4 Расчет функциональных узлов
4.1 Расчет входного усилителя
Здесь и далее расчеты ведутся по методикам [4,5,6]. Примем минимальный уровень Umin обнаруживаемого сигнала в приемной рамке равным 1 мкВ, что будет соответствовать младшему разряду 10-битного результата аналогово-цифрового преобразования. Разница между Vref- и Vref+ составляет 5 В, следовательно младшему биту результата преобразования соответствует уровень напряжения UminADC, равный:
. |
(4.1) |
С учетом вышесказанного сквозной коэффициент усиления приемного тракта должен быть равен:
. |
(4.2) |
Распределим общий коэффициент усиления между тремя каскадами поровну. Получим:
, |
(4.3) |
где K1, K2 и K3 соответственно коэффициенты усиления каскадов на DA2, DA5.
DA2.1 включен по неинвертирующей схеме. Коэффициент усиления такой схемы определяется следующей формуле:
, |
(4.4) |
где Ко – коэффициент усиления усилителя без цепи ООС. Так как собственный коэффициент усиления имеет порядка миллиона то им можно пренебречь, тогда формула (4.4) приобретает вид:
. |
(4.5) |
DA2.2 включен по инвертирующей схеме. Коэффициент усиления такого каскада равен:
, |
(4.6) |
где Ко – коэффициент усиления усилителя без цепи ООС. Так как собственный коэффициент усиления имеет порядка миллиона то им можно пренебречь, тогда формула (4.6) приобретает вид:
. |
(4.7) |
Так как сопротивление приемной рамки порядка двух Ом, то входное сопротивление должно быть примерно в десять раз больше. Входное сопротивление схемы определяется в основном резистором R1, возьмем его номинал из ряда E24 200 Ом. Для того чтобы входное сопротивление каскада на DA1.2 не влияло на входное сопротивление выберем номиналы резисторов R3 и R5 10 кОм. Теперь можно рассчитать остальные элементы входного усилителя по формулам (4.5) и (4.7)
. |
(4.8) |
Примем ближайший номинал R6 из ряда Е24 – 200 кОм.
. |
(4.9) |
Из ряда Е24 выберем величину этого резистора равной 200 кОм.
Рассчитаем номиналы резисторов R2 и R4, они необходимы для предотвращения разбалансировки входов ОУ.
. |
(4.10) |
Из ряда Е24 выберем величину этого резистора равной 10 кОм.
На этом расчет входного усилителя можно считать законченным.