- •Содержание
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •2.2 Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиям птэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбины т-250/300-240
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине т-250/300-240 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины т-250/300-240 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине т-250/300-240 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины т-250/300-240на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата т-250/300-240
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата т-250/300-240 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэц при работе турбин т-250/300-240с конденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэц при работе турбин т-250/300-240 с выработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины т-250/300-240 в максимально-зимнем режиме
Проведем расчетный анализ тепловой нагрузки сетевых подогревателей турбины Т-250 при ее работе на расчетном режиме.
Ранее для расчетного максимально-зимнего режима работы ТЭЦ определены температура = 114С и энтальпия кДж/кг сетевой воды за ВСП турбин Т-250.
Температура насыщения в ВСП при минимальном температурном напоре = 5С, = 114+5 = 119С, давление насыщения = 0,19233 Мпа. С учетом потери давления в паропроводе отбора (принята потеря давления 8%) давление пара в шестом теплофикационном отборе турбины= 0,209 МПа.
Давление пара в нижнем теплофикационном отборе найдем графоаналитическим методом как точку пересечения двух кривых.
Для этого вначале зададимся рядом величин тепловой нагрузки НСП.
По уравнению Флюгеля найдем ряд значений при различных расходах пара через переключаемый отсек турбины (VII отсек):
,
где ,– давление пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах при номинальном режиме работы турбины;
, – соответственно для рассчитываемого режима;
,– расходы пара через переключаемый отсек турбины при номинальном и расчетном режимах;
= +;
–расход пара в конденсатор.
Для этого при нескольких значениях определяем расходы пара на нижний сетевой подогреватель:
,
где кДж/кг – количество тепла при конденсации 1 кг пара.
Предварительно принимаем, что расход пара в конденсатор на расчетном режиме тот же, что и в номинальном режиме = 3,06 кг/с, расход пара на нижний ПНД турбины. Турбоагрегаты Т-250 имеют два теплофикационных отбора, поэтому прежде чем производить расчет их тепловой схемы, нужно определить распределение тепловой нагрузки между нижним и верхним сетевыми подогревателями этих турбин. Оно определяется с использованием графо-аналитического метода, позволяющего определить давление пара в седьмом отборе (на НСП) и соответствующей ему нагрузки НСП как точки пересечения двух кривых=. Для построения этих кривых задаются несколькими значениями тепловой нагрузки НСП. Первая кривая характеризует изменение давления в седьмом отборе турбины в зависимости от расхода пара через промежуточный (переключаемый) отсек турбины между шестым и седьмым отборами=. По формуле Флюгеля определяем для нескольких значенийдавления. По полученным точкам рисуем кривую –=.
Вторая кривая строится на основании расчета теплового баланса НСП при тех же, ранее принятых значениях.
Расход сетевой воды через НСП и ВСП турбины Т-250:
= 676,28кг/с.
Температура сетевой воды на выходе из НСП:
= +.
После этого определяются величины температуры насыщения в НСП и давления пара. По результатам расчетов строится вторая кривая=.
Точка пересечения кривых дает искомое давление в седьмом отборе и соответствующую ему тепловую нагрузку НСП:
Р7 = 0,095 МПа, =195 МВт.
Таким образом, расход пара на НСП турбины Т-250 при расчетном режиме равняется
==90,9кг/с.
Расход пара из нижнего теплофикационного отбора
= + = 91,5 кг/с,
Тепловая нагрузка верхнего сетевого подогревателя
=–=214,5 – 195= 19,5МВт.
Расход пара из верхнего теплофикационного отбора на ВСП
= =9,09 кг/с.
Полный расход пара из шестого отбора турбины
+= 9,09 + 7 = 16,09 кг/с.
Предварительно примем, что расход пара на ПНД-6 тот же, что и при номинальном режиме 16,09 кг/с.