2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц

Перед тем как приступить к расчету тепловой схемы, необходимо определить характеристики ее внешних узлов. К ним относятся: теплофикационная система станции, схема непрерывной продувки энергетических котлов, схема подогрева сырой воды перед химводоочисткой, система подготовки, деаэрации и подогрева обессоленной добавочной воды, система умягчения и деаэрации подпиточной воды теплосети. При закрытой схеме теплосети для горячего водоснабжения потребителей используется водопроводная вода, предварительно подогретая в поверхностных подогревателях горячего водоснабжения местных тепловых пунктов за счет частичного охлаждения обратной сетевой воды теплосети. Поэтому расход прямой сетевой воды в прямой линии теплосети для закрытой теплофикационной системы определяется только с учетом расчетных тепловых нагрузок на отопление и вентиляцию потребителей.

=1510,7 кг/с (5438,52 т/ч),

где = 150С, = 70С – температура прямой и обратной воды теплосети при расчетной температуре наружного воздуха.

Потери с продувочной водой и потери пара и конденсата от внутренних утечек в тепловой схеме ТЭЦ можно определить по паропроизводительности котлов. При восполнении потерь продувочной воды котлов химически обессоленной водой величина непрерывной продувки, в соответствии с ПТЭ, должна быть в пределах (0,30,5%) от паропроизводительности. Приняв , определим расход продувочной воды котлов:

=0,00415 517,88= 2,14 кг/с (7,704т/ч).

19

2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)

Для упрощения анализа считаем, что на ТЭЦ имеется один РНП, в который входит продувочная вода от всех работающих котлов.

Материальный и тепловой балансы расширителей непрерывной продувки (рис. 2.2):

= +;

·=·i_рнп +·_рнп.

При давлении в барабанах котлов = 15 МПа энтальпия насыщения котловой воды равняется= 1612 кДж/кг.

Рисунок 2.2 - Схема потоков РНП

При давлении в РНП = 0,6 МПа насыщенный пар, образовавшийся из перегретой котловой воды, будет иметь энтальпию= 2756 кДж/кг, а неиспарившаяся в расширителе вода имеет энтальпию насыщения= 670кДж/кг.

кг/с.

Расход неиспарившейся воды из РНП, направляемой через ПСВ-I на подпитку теплосети:

= –=2,14 – 0,96 = 1,18 кг/с (4,248т/ч).

Потери пара и конденсата от утечек из пароводяного тракта не должны превышать 1,2% от паропроизводительности котлов для отопительных и 1,6% для промышленно-отопительных ТЭЦ. Приняв долю утечек , определим необходимый расход добавочной химобессоленной воды на ТЭЦ для компенсации утечек:

0,014517,88 = 7,25кг/с.

Так как вторичный пар из РНП в количестве = 1,219 кг/с полезно используется в деаэраторах высокого давления (ДВД), то величина внутренних потерь пара и конденсата основного пароводяного тракта ТЭЦ:

= 1,18 + 7,25 = 8,43 кг/с.

Расход добавочной химобессоленной воды для восполнения внешних потерь (невозврата конденсата пара промышленных отборов с производства):

кг/с.

Суммарный расход добавочной воды химобессоленной воды на ТЭЦ, требуемый для компенсации внутренних и внешних потерь пара и конденсата:

=100 + 8,43 =108,43кг/с.

При доле возврата конденсата с производства _в = 0,6 с температурой расход обратного конденсатасоставит

кг/с.

Приняв, что потери сетевой воды в теплосети составляют 2% от расхода сетевой воды, а неиспарившаяся в РНП продувочная вода используется для подпитки теплосети, определим величину расхода умягченной химочищенной воды (ХОВ), идущей на подпитку теплосети:

= 0,02– = 0,021510,7 – 1,18 = 29,03 кг/с (104,5 т/ч).

Расход сырой воды, поступающей на химводоочистку ТЭЦ, с учетом того, что около 25-30% этой воды используется для обеспечения собственных нужд (принят расход сырой воды на собственные нужды ХВО 25%):

= 1,25(+) = 1,25(29,03 + 108,43) = 171 кг/с .

В соответствии с уточненной расчетной тепловой схемой, при закрытой теплофикационной системе сырая вода нагревается в подогревателях сырой воды первой и второй ступеней (ПСВ- и ПСВ-) и поступает на химводоочистку.