- •Содержание
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •2.2 Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиям птэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбины т-250/300-240
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине т-250/300-240 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины т-250/300-240 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине т-250/300-240 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины т-250/300-240на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата т-250/300-240
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата т-250/300-240 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэц при работе турбин т-250/300-240с конденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэц при работе турбин т-250/300-240 с выработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
Греющим агентом в ПСВ-I служит неиспарившаяся вода из РНП в количестве =1,18 кг/с с энтальпией = 670 кДж/кг.
Считаем, что температура исходной сырой воды, поступающей на ТЭЦ в зимний период, равна = 5С, минимальный температурный напор в ПСВ-I примем равным = 15С.
ПСВ-I является водо-водяным теплообменником противоточного типа. При том, что расход греющего агента – неиспарившейся продувочной воды РНП – значительно меньше расхода нагреваемой сырой воды, в ПСВ-I минимальный температурный напор будет на холодном конце теплообменника. Тогда температура продувочной воды на выходе из ПСВ-I будет равна
= 5 + 15 = 20С .
Ее энтальпия составит кДж/кг.
Из уравнения теплового баланса подогревателя можно определить энтальпию сырой воды на выходе из ПСВ-I:
= 24,9кДж/кг,
где = 20,95 кДж/кг – энтальпия сырой воды.
2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
После ПСВ-I сырая вода дополнительно подогревается до температуры = 30С в ПСВ-II паром из противодавления турбины Т-250. Энтальпия сырой воды за ПСВ-II = 125,6 кДж/кг.
Тепловая нагрузка ПСВ-II определится из теплового баланса:
= ;
= 171 (125,6 -26,13) = 17009,3 кДж/с.
Определим величину расхода греющего пара , считая, что температура насыщенияС:
кг/с.
2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
В ПХОВ производится подогрев добавочной химобессоленной воды, прошедшей обессоливающую установку (ОУ) перед ее подачей в вакуумный деаэратор добавочной воды. Греющим агентом в ПХОВ служит обратный конденсат пара, поступающий с производства:
= 0,6.250 = 150 кг/с.
Из уравнения теплового баланса определим температуру обратного конденсата на выходе из ПХОВ.
В этом противоточном водо-водяном подогревателе расход греющего агента (обратного конденсата) больше расхода нагреваемой среды – добавочной химобессоленной воды = 104,27 кг/с, следовательно, минимальный температурный напор находится на горячей стороне теплообменника. Приняв его величину= 15С, определим температуру и энтальпию добавочной воды на выходе ПХОВ:
= -= 95 - 15 = 80С,
= 335 кДж/кг.
Энтальпия обратного конденсата на выходе из ПХОВ определится из уравнения теплового баланса:
=-= 398 –=243,6кДж/кг.
Температура обратного конденсата на выходе из ПХОВ = 57,4С.
2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
В вакуумном деаэраторе добавочной воды производится удаление агрессивных газов из добавочной обессоленной воды. Ее расход в деаэратор =108,43 кг/с. Расход греющей воды – обратного конденсата = 150 кг/с. Из уравнения теплового баланса определим температуру насыщения и давление в вакуумном деаэраторе добавочной воды:
= 66,8С.
Этой температуре насыщения соответствуют давление 0,0274 МПа и энтальпия = 280,5 кДж/кг. Так как тепла, подводимого в ДВ с обратным конденсатом, достаточно для вакуумной деаэрации добавочной воды, дополнительной подачигреющего пара в вакуумный деаэратор не требуется.
2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
В вакуумном деаэраторе подпитки теплосети производится деаэрация подпиточной воды, предварительно прошедшей умягчение в ХВО. В качестве греющего агента в ДП используется сетевая вода после верхних сетевых подогревателей (ВСП) теплофикационных турбин . На расчетном режиме при температурном графике теплосети 150/70 и= 0,55 температура сетевой воды за ВСП
= 70 + (150-70)0,55 = 114С,
а ее энтальпия кДж/кг.
Температура насыщения в вакуумном деаэраторе обычно находится на уровне 45-50С. Примем = 50С; ей соответствует давление 0,01233 МПа и энтальпия кипящей воды = 209,26 кДж/кг.
Греющим агентом для вакуумных деаэраторов подпитки теплосети (ДП) является часть сетевой воды, отводимой после ВСП. Из уравнения теплового баланса определим требуемую величину расхода греющей сетевой воды в деаэратор подпитки:
Определим температуру обратной сетевой воды перед нижним сетевым подогревателем. При закрытой системе горячего водоснабжения происходит понижение температуры обратной сетевой воды , возвращаемой на ТЭЦ при ее использовании для подогрева водопроводной воды в системах горячего водоснабжения тепловых потребителей.
В расчетном режиме расход тепла на ГВС ТЭЦ равен =93,6 МВт, расход сетевой воды кг/с, тогда снижение температуры обратной сетевой воды в системе ГВС
С
Температура обратной сетевой воды перед НСП турбин ТЭЦ
= = 70 –14,78 = 55,22С
Вследствие того, что часть сетевой воды после ВСП турбин Т-250 используется в качестве греющей воды в вакуумном деаэраторе подпитки теплосети, тепловая нагрузка верхних и нижних сетевых подогревателей турбин увеличится на
= (–ос) = 9,77(478,34–190 ) = 2817,08 кДж/с,
где = 190 кДж/кг при=55,22С.
Фактический расход пара из теплофикационных отборов турбин Т-250/300-240 составит кг/с, при этом на подогрев греющей воды ДП в сетевых подогревателях турбин будет израсходовано пара
= 1,31 кг/с.