- •Содержание
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •2.2 Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиям птэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1 Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбины т-250/300-240
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине т-250/300-240 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины т-250/300-240 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине т-250/300-240 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины т-250/300-240на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата т-250/300-240
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата т-250/300-240 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэц при работе турбин т-250/300-240с конденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэц при работе турбин т-250/300-240 с выработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.7.3 Построение процесса расширения в турбине т-250/300-240 для расчетного максимально-зимнего режима
Оценим величину расхода пара на турбину кг/с.Расход пара на регенеративные подогреватели определяем приближенно по формуле
= ,
где ,– расход пара на турбину в расчетном и номинальном режимах;
–расход пара в -тый отбор при номинальном режиме.
Оценим величину расхода пара через передние концевые уплотнения ЦВД кг/с, расход пара на ДВДкг/с.
Результаты расчетов по определению расхода пара в отборы и через отсеки турбины в расчетном режиме приведены в табл. 2.7.
Таблица 2.7 - Результаты расчетов по определению расхода пара
Отсек турбины |
Расход пара через отсек |
Величина расхода через отсек, кг/с |
Расходы пара в отборы, кг/с |
I |
123,9 |
| |
II |
106,4 |
= 17,5 | |
III |
79,1 |
= 27,3 | |
IV |
55,6 |
= 16,9 | |
V |
44,2 |
= 11,4 | |
VI |
22 |
= 22,2 | |
VII |
15 |
= 7 | |
VIII |
14,4 |
= 0,6 |
Уточним величины давления пара в регенеративных отборах ЦВД турбины Т-250
Давления пара в отборах из ЦВД пропорциональны отношению расходов пара через отсеки на текущем и номинальном режиме работы турбины:
,
где ,– давление в-том отборе на расчетном и номинальном режимах;
, – расход пара в-том отсеке турбины на расчетном и номинальном режимах.
2,7 МПа, 2,15МПа.
Давление в третьем отборе МПа, поддерживается на заданном уровне регулятором давления промышленного отбора.
Давление пара в пятом и четвертом отборах определяются по формуле Флюгеля. Давление пара в шестом отборе поддерживается на расчетном режиме на постоянном уровне регулятором давления верхнего теплофикационного отбора. Оно было определено ранее (МПа). Исходя из этого, с помощью формулы Флюгеля можно найти давление пара в пятом, а затем и в четвертом отборах турбины:
==0,336 МПа;
==0,577 МПа.
При построении процесса расширения пара в турбине в i–s–диаграмме на расчетном режиме считаем, что внутренние относительные КПД части высокого и среднего давления турбины те же, что и при номинальном режиме. Исходя из этого, строим процесс расширения параллельно процессу для номинального режима в ЦВД и ЦСД. В точках пересечения процесса расширения с изобарами давлений в отборах определяем энтальпии пара в этих отборах. В ЦНД точку окончания процесса расширения iк определяем исходя из величины относительного внутреннего КПД (рис. П6). Максимальный пропуск пара через ЦНД= 330 т/ч.
Параметры пара и конденсата, полученные при построении диаграммы, сведены в табл. 2.8 . При её составлении принято, что потери давления в паропроводах отборов равны 8% от давления в отборе, температурные напоры в ПВД 2С, в ПНД 5С.
Таблица 2.8 - Параметры пара и конденсата
Точка процесса |
Обозн. на ПТС |
Пар в отборах |
Конденсат в подогревателе |
Вода за подогревателем | |||||||
, МПа |
, С |
, кДж/кг |
, МПа |
, С |
, кДж/кг |
, С |
, кДж/кг | ||||
0 |
|
12,75 |
565 |
3511 |
|
|
|
|
| ||
0' |
|
12,5 |
562 |
3511 |
|
|
|
|
| ||
1 |
П1 |
3,32 |
238,5 |
2802,3 |
3,05 |
230 |
990,2 |
232 |
1014 | ||
2 |
П2 |
2,28 |
218,37 |
2800,05 |
2,09 |
205 |
875 |
200,6 |
852 | ||
3 |
П3 |
2,22 |
217,09 |
2800 |
2,04 |
202 |
860 |
167,6 |
700 | ||
|
Д |
1,22 |
134,6 |
2783,4 |
0,0976 |
95,6 |
398,04 |
134,6 |
567,7 | ||
4 |
П4 |
0,57 |
159 |
2756,9 |
0,524 |
146 |
610,4 |
130,6 |
546,4 | ||
5 |
П5 |
0,294 |
133,5 |
2725,5 |
0,23 |
126,4 |
525 |
104,6 |
440,2 | ||
6 |
П6 |
0,098 |
100 |
2674,9 |
0,09 |
93,6 |
398,04 |
78,6 |
314 | ||
7 |
П7 |
0,037 |
75,37 |
2636,3 |
0,034 |
66,81 |
272,06 |
52,6 |
220 | ||
К |
К |
0,0034 |
|
2626 |
|
|
|
|
|