- •Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по тмм
- •10.3 Проектирование и исследование механизмов плунжерного насоса простого действия
- •1. Определение закона движения начального звена плунжерного механизма
- •1.5 Построение планов возможных скоростей
- •1.6 Построение графика приведенных моментов сил полезного сопротивления и тяжести
- •1.7 Построение графиков работ
- •1.8 Построение графика приведенных моментов инерции звеньев второй группы и приближенного графика кинетической энергии этой группы
- •1.9 Построение графика кинетической энергии звеньев первой группы
- •1.10 Определение приведенного момента инерции звеньев первой группы
- •1.11 Определение угловой скорости начального звена
- •1.12 Определение углового ускорения начального звена
- •Приравниваем правые части равенств
- •2.3 Определение инерционных нагрузок звеньев механизма
- •2.4 Определение тангенциальной составляющей реакции
- •2.5 Определение нормальной составляющей реакции
- •2.6 Определяем внутренние реакции
- •3.3 Построение картины эвольвентного зацепления
- •3.4 Определение коэффициентов качества работы зубчатой передачи
- •4. Динамический синтез кулачкового механизма
- •4.1 Исходные данные:
- •4.2 Построение кинематических диаграмм движения выходного звена
- •4.2.1 Построение диаграмм перемещения
- •4.2.2 Построение диаграммы скорости
- •4.2.3 Построение диаграммы ускорений
- •4.3 Определение минимального радиуса кулачка
- •4.4 Построение центрового профиля кулачка
- •4.5 Определение радиуса ролика выходного звена
- •4.6 Построение диаграммы углов давления
- •4.7 Построение рабочего профиля кулачка
1. Определение закона движения начального звена плунжерного механизма
1.1 Кинематическая схема рычажного механизма и рабочий график работы насоса
1.2 Исходные данные. Размеры и соотношения размеров звеньев рычажного механизма
длина кривошипа
отношение длины шатуна к длине кривошипа , тогда имеем
Положение центра масс шатуна 2 и тогда имеем
Положение центра тяжести звена 3 , диаметр цилиндраD=0.14м=140мм
Масса шатуна , масса поршня, момент инерции шатуна, коленчатого вала
1.3 Структурное исследование механизма
Степень подвижности плоского механизма определяется по ф-ле академика
П.Л.Чебышева
, где
–кол-во подвижных звеньев
-- кол-во кинематических пар 5-го класса
-- кол-во кинематических пар 4-го класса
Подставив данные получим
Разбиваем механизм на группы Асура
1.4 Построение схемы и планов положений механизма
Принимаем на чертеже отрезок, изображающий длину кривошипа и определяем масштабный коэффициент
В принятом масштабе вычерчиваем кинематическую схему механизма для построения планов положения звеньев, разделим траекторию движения т.А кривошипа на 12 равных частей. В качестве нулевого принимаем крайнее левое положение т.В ползуна 3. Пользуясь методом засечек (в данном случае использован более прогрессивный метод с использованием компьютерного программного обеспечения) строим 12 положений звеньев механизма.
1.5 Построение планов возможных скоростей
Принимаем вектор скорости т.А кривошипа и из произвольно выбранного полюса Р на чертеже проводим перпендикулярно к звену ОА, в направлении скорости вращения кривошипа отрезок указанной длины. Скорость т.В ползуна определяем по уравнениям
и , где
известна по величине и направлению
вектор скорости т.В относительно т.А, известный по направлению, перпендикулярный звену АВ и проходит через т.А плана скоростей
скорость стойки (равна нулю)
вектор скорости т.В относительно полюса, известный по направлению, параллельный движению ползуна В и проходит через полюс плана скоростей.
Произведя необходимые построения, найдем т.В. На основании теоремы подобия находим расположения точки центра тяжести звена 2, а соединяя её с полюсом получим вектора скоростей.
1.6 Построение графика приведенных моментов сил полезного сопротивления и тяжести
Приведенный момент сил определяется по ф-ле
(1.1), где
–приведенная к точке А сила полезного сопротивления и сил тяжести звеньев , где А- площадь поршня в,
Р- сила, действующая на поршень, pb, pa – отрезки на чертеже
Силы веса звеньев, определяются по ф-ле
Величина избыточного давления определяется по ф-ле , где А - площадь попер. сечения цилиндра
Для положений 1…5 имеем
Для положений 7…11 имеем
Масштабный коэффициент определяем по формуле
Масштаб углов поворота кривошипа
Результаты расчетов по формуле (1.1) приведены в таблице 1.1
Таблица 1.1
№ |
0,12 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
Pa, мм |
80 | |||||||||||
Pb, мм |
0 |
48 |
77 |
80 |
61 |
32 |
0 |
32 |
61 |
80 |
77 |
48 |
, мм |
50 | |||||||||||
, Н |
0 |
770 |
0 |
23100 | ||||||||
-, |
0 |
23,1 |
37 |
38,5 |
29,4 |
15,4 |
0 |
462 |
880,7 |
1155 |
1111,7 |
693 |
P, |
0 |
0,05 |
0 |
1,5 | ||||||||
-,мм |
0 |
3 |
4,8 |
5 |
3,81 |
2 |
0 |
60 |
114,3 |
150 |
144,3 |
90 |
Приведенный момент сил шатуна 2 определяем по формуле 1.2
(1.2)
Для принимаем коэффициент , что и для
Результаты расчетов по формуле (1.2) приведены в таблице 1.2
Таблица 1.2
№ |
0,12 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
, Н |
78,5 | |||||||||||
, мм |
50 | |||||||||||
ра, мм |
80 | |||||||||||
,мм |
61 |
67 |
77,6 |
80,3 |
74,2 |
66 |
61 |
65,3 |
89,6 |
80 |
77,5 |
67 |
1 |
0,787 |
0,399 |
0 |
0,416 |
0,813 |
1 |
0,813 |
0,416 |
0 |
0,399 |
0,787 | |
3 |
2,6 |
1,5 |
0 |
1,5 |
2,6 |
3 |
2,6 |
1,8 |
0 |
1,5 |
2,6 | |
, мм |
0,4 |
0,34 |
0,2 |
0 |
0,2 |
0,37 |
0,4 |
0,36 |
0,24 |
0 |
0,2 |
0,34 |
Суммарный момент сил определяем по формуле 1.3
(1.3)
Результаты расчетов по формуле (1.3) приведены в таблице 1.3
Таблица 1.3
№ |
0,12 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
0 |
-23,1 |
-37 |
-38,5 |
-29,35 |
-15,4 |
0 |
-462 |
-881 |
-1155 |
-1112 |
-693 | |
- |
0 |
3 |
4,8 |
5 |
3,81 |
2 |
0 |
60 |
114,3 |
150 |
144,3 |
90 |
3 |
2,5 |
1,5 |
0 |
1,5 |
2,6 |
3 |
2,6 |
1,8 |
0 |
1,5 |
2,6 | |
0,4 |
0,34 |
0,2 |
0 |
0,2 |
0,37 |
0,4 |
0,36 |
0,24 |
0 |
0,2 |
0,34 | |
3 |
20,5 |
35,5 |
38,5 |
27,8 |
12,8 |
3 |
459,4 |
879,1 |
-1155 |
1110,4 |
690,4 | |
0,4 |
-2,66 |
-4,6 |
-5 |
-3,61 |
-1,63 |
0,4 |
-59,6 |
-114 |
-150 |
-144,1 |
-89,6 |
Полюсное расстояние для построения графика выбираем 80мм.