- •Министерство сельского хозяйства рф
- •Раздел 1 Техническая термодинамика
- •Глава 1 Законы термодинамики
- •1.2. Законы термодинамики
- •Глава 2 термодинамические свойства рабочих тел
- •2.1. Рабочее тело тепловых машин
- •2.2. Теплоемкость гав и газовых смесей
- •2.3. Термодинамические процессы
- •Глава 3 пар и влажный воздух
- •3.1. Парообразование жидкостей
- •3.2. Влажный воздух
- •Глава 4 термодинамика газового потока
- •4.1. Уравнения и параметры движущегося газа
- •4.2. Течение газа в каналах
- •Глава 5 Циклы тепловых машин
- •5.1. Цикл Карно
- •5.2. Идеальные циклы поршневых двс
- •5.3. Идеальный цикл газотурбинного двигателя
- •15.4. Цикл паросиловой установки
- •5.5. Цикл универсальной тепловой машины Стирлинга
- •5.6. Циклы компрессоров
- •5.7. Циклы холодильных машин
- •Раздел II Основы теории теплообмена
- •Глава 6. Теплопроводность
- •6.1. Терминология теплообмена
- •6.2. Сущность теплопроводности
- •6.3. Стационарная теплопроводность
- •6.4 Понятие о решении задач нестационарной теплопроводности
- •Глава 7 Конвективный теплообмен
- •7.1. Теплоотдача
- •7.2. Основы теории теплового подобия
- •7.3. Теплоотдача при естественной конвекции
- •7.4. Теплоотдача при вынужденной конвекции
- •7.5. Теплоотдача при изменении агрегатного состояния
- •Глава 8 Лучистый теплообмен
- •8.1. Закономерности лучистого теплообмена
- •8.2. Лучистый теплообмен между телами, разделенными
- •8.3. Лучистый теплообмен в камерах сгорания
- •Теплопередача и теплообменные аппараты
- •9.1. Уравнение теплопередачи
- •9.2. Теплопередача через плоскую и цилиндрическую стенки
- •9.3. Теплопередача через оребренную стенку
- •9.4. Интенсификация теплопередачи
- •9.5. Тепловая защита
- •9.6. Теплообменные аппараты
- •9.7 Тепловые трубы
- •Приложение
- •Соотношения между единицами давления
- •Теплофизические свойства металлов и сплавов
5.3. Идеальный цикл газотурбинного двигателя
Газотурбинные двигатели относятся к ДВС. Они обладают многими преимуществами по сравнению с поршневыми двигателями. Это, в первую очередь, большие мощности при сравнительно малых габаритах и достаточно высокая экономичность.
В качестве компонентов топлива в газотурбинных двигателях используются жидкое или газообразное горючее и воздух как окислитель. Принципиальная схема авиационного газотурбинного двигателя приведена на рис.5.7, где 1 – компрессор, 2 – камера сгорания, 3 – турбина, 4 – реактивное сопло
Рис.5.7
Сжатый в компрессоре воздух с высоким давлением и значительной температурой подается в камеру сгорания, туда же через форсунки поступает горючее. Перемешанная топливная смесь воспламеняется и сгорает. Высокотемпературные продукты сгорания устремляются к расширительной машине – турбине. В сопловом аппарате рабочее тепло разгоняется до высокой скорости, а на рабочих лопатках турбины кинетическая энергия потока преобразуется в механическую работу, приводя во вращение ротор турбины. От ротора турбины крутящий момент передается компрессору и другим потребителям мощности.
В некоторых типах авиационных газотурбинных двигателей часть энергии рабочего тела используется для создания реактивной силы (тяги двигателя).
В газотурбинных стационарных и авиационных двигателях сгорание топлива осуществляется при постоянном давлении.
Идеальный цикл изобарного газотурбинного двигателя, рис. 5.8, включает следующие процессы:
1-2 – адиабатный процесс сжатия рабочего тела в компрессоре;
2-3 – изобарный подвод тепла;
3-4 – адиабатное расширение рабочего тела в турбине;
4-1 – изобарный процесс отвода тепла в окружающую среду.
Заданными в цикле являются параметры на входе в компрессор p1, v1, T1, степень повышения давления =р2/р1 и степень предваритель-
Рис. 5.8 ного расширения =v3/v2 = T3/T2.
Параметры состояния в характерных точках определяются аналогично
рассмотренным выше циклам.
Точка 2: p2= p ; v2 = v1 ; T2= T1 .
Точка 3: p3 = p2 =p1 ; v3 = v1; T3= T2 = T1 .
Точка 4: p4= p1 ; v4 = v1; T4 = T1 .
Значения теплоты q1 и q2 в изобарных процессах будут равны:
q1 = cp (T3 –T2) = cp ()T1 и q2 = cp (T4-T1 )= cp(-1)T1.
После подстановки q1 и q2 в выражение (1.21) получим значение термического КПД цикла газотурбинного двигателя в виде:
. (5.6)
Из выражения (5.6) следует, что термический КПД газотурбинного двигателя зависит только от степени повышения давления и показателя адиабаты продуктов сгорания. С увеличением и к значение растет.
15.4. Цикл паросиловой установки
В отличие от двигателей внутреннего сгорания в паросиловых установках продукты сгорания топлива непосредственно не участвуют в рабочем цикле, они являются лишь источником теплоты, а рабочим телом служит пар какой–либо жидкости. Принципиальная схема паросиловой установки, работающей на водяном паре, представлена на рис. 5.9,
где 1– паровой котел;
2 – пароперегреватель;
3 – паровая турбина, выполняющая функции расширительной машины;
4 – электрогенератор;
5 – конденсатор;
6 – питательный насос.
В котле вода нагревается и превращается в насыщенный пар, а в пароперегревателе – в перегретый пар. Перегретый пар поступает в турбину, где, расширяясь, совершает полезную работу. После турбины отработанный пар конденсируется, а конденсат питательным насосом снова подается
в котел. Рис. 5.9
На основании длительного исследования свойств водяного пара и работы паровых машин шотландский ученый У.Д. Ренкин создал теоретический цикл паросиловой установки, который носит его имя. На рис. 5.10 и 5.11
Представлен циклРенкина в pv и Ts- координатах.
Рис. 5.10 Рис. 5.11
Основными процессами здесь являются:
1–2 – адиабата расширения перегретого пара в турбине;
2–3 – изотерма конденсации пара;
3–4 – подача воды насосом в котел;
4–5 – подогрев воды в котле;
5–6 – образование влажного пара в котле;
6–1 – перегрев насыщенного пара в пароперегревателе.
Процесс 4 –5 – 6 –1 – изобарный.
Подвод и отвод тепла в цикле происходит при постоянном давлении. Тогда количество теплоты в процессе 4–5–6–1, используемой для нагрева воды, парообразования и перегрева, выразим через энтальпии:
q1 = i1 – i4,
где i1 и i4 – энтальпия перегретого пара и энтальпия конденсата, соответственно.
Количество теплоты, отводимой в процессе конденсации пара, будет равно:
q2 = i2 – i3 .
Воспользовавшись значениями q1 и q2 , находим термический КПД цикла паросиловой установки:
. (5.7)
С увеличением температуры перегретого пара термический КПД цикла возрастет, т.к. полезно используемая теплота увеличится. Повышение начальных параметров пара от p1 = 10 МПа и T1= 510 оС до сверхкритических
( p1 = 30 МПа и T1 = 650 оС) приводит к увеличению КПД установки на 15...18 %. Увеличение КПД происходит и при снижении давления отработавшего пара.