Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Mkr_ust_elem_RZ_ES.docx
Скачиваний:
1046
Добавлен:
08.06.2015
Размер:
2.42 Mб
Скачать

2.2. Пример расчета дистанционной защиты типа шэ2607 021

Рассчитаем дистанционную защиту1 линии W1 для участка сети, схема которого приведена на рис. 2.2.

Данные для расчета

Напряжение линий 115 кВ.

Линия W1: длина 30 км, провод АС-185.

Линия W2: длина 44 км, провод АС-185.

На подстанции Б установлен автотрансформатор АТДЦТН – 125000/220/110 кВ, Sном = 125 МВА, u k(ВН-СН) = 11 %.

Токи КЗ при повреждении в точке К1 (конец 1 ступени ДЗ линии W2, определяются по расчетным кривым) равны

II(3) = 1.02 кА; III(3) = 2,83 кА.

Токи КЗ при повреждении за автотрансформатором подстанции Б (точка К2) равны:

II(3) = 1,32 кА; IT(3) = 11 кА.

Все токи приведены к напряжению 115 кВ.

Коэффициент трансформации трансформаторов тока, установленных на линии KI = 1000/5.

Коэффициент трансформации трансформатоторов напряжения, установленных на шинах п/ст А равен KU = 110000/100.

Выдержка времени  ступени дистанционной защиты 3 равна

= 1,5 с.

Максимальное время действия защит присоединений п/ст Б равно = 1 с.

Расчет.

1. Определяем сопротивления линий W1 и W2.

Из табл.7.38 [15] находим для провода АС сечением 185 мм2.

Rуд = 0,162 Ом/км; Xуд = 0,413 Ом/км.

Удельное полное сопротивление будет равно

Ом/км.

Сопротивления линий

ZW1 = Zуд lW1 = 0,444  30 = 13,3 Ом;

ZW2 = Zуд lW2 = 0,444  44 = 19,5 Ом.

2. Первичное сопротивление срабатывания I ступеней дистанционных защит 1 и 3 определяем по (2.1):

0,85  13,3 = 11,3 Ом.

0,85  19,5 = 16,6 Ом.

3. Первичное сопротивление срабатывания  ступени защиты 1 выбирается для сети данной конфигурации по двум условиям:

  • по условию согласования с I ступенью защиты 3 (защиты предыдущей линии) по (2.2):

,

где kток = II /III = 1,02/2,83 = 0,36

 = 0,1

= 46,1 Ом

  • по условию отстройки от КЗ на стороне ВН автотрансформатора подстанции Б по (2,3):

= = 92,6 Ом ,

где сопротивление автотрансформатора для случая КЗ в точке К2 будет равно:

= 11,64 Ом .

Сопротивление автотрансформатора приведено к напряжению

линии.

Коэффициент токораспределения при КЗ за автотрансформатором (точка К2)

Из двух полученных значений за расчетное принимаем минимальное.

= 46,1 Ом.

Коэффициент чувствительности II ступени защиты определяется

по (2.8)

= = 3,47 1,25.

Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.

Проверим отстроенность II ступени защиты от сопротивления нагрузки.

Расчетное сопротивление нагрузки

Ом,

где Iраб.max= kсзп Iдоп.дл.

Примем коэффициент самозапуска kсзп = 1,1

Допустимый длительный ток из табл.7.35 15 для провода АС-185 равен Iдоп.дл =510 А.

Сопротивление нагрузки , следовательно, ступень от сопротивления нагрузки отстроена.

4. Третья ступень ДЗ имеет характеристику в виде параллелограмма, наклон правой боковой грани которого можно регулировать, поэтому можно отстроить третью ступень защиты от сопротивления нагрузки по углу.

Для этого угол наклона φ2 должен быть равен

.

В условиях самозапуска по (2.11)

нагр.расч. = 34; φдоп примем равным 5 º, тогда

В этом случае первичное сопротивление срабатывания III ступени выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности в конце зоны резервирования по (2.12).

Сопротивление, замеряемое защитой при КЗ в конце зоны резервирования

Ом.

Требуемый коэффициент чувствительности kч.треб. = 1,2

= 81 Ом.

5. Сопротивление срабатывания реле сопротивления (уставки) рассчитаны в табл.2.2.

Таблица 2.2.

Ступень ДЗ





Первичное сопротивление срабатывания защиты Zс.з., Ом

11,3

46,1

81

Вторичое сопротивление срабатывания (уставка)

, Ом

2,03

8,38

14,23

Уставка по оси Х

1,79

7,41

12,58

0,9

3,75

6,29

φ1 = φл

69º

69º

69º

φ2

-22º

-22º

+40º

φ3

115º

115º

120º

Характеристика трехступенчатой дистанционной защиты, построенная по рассчитанным данным, представлена на рис. 2.4.

Рис. 2.4. Рассчитанные характеристики трехступенчатой

дистанционной защиты

6. Выбор выдержек времени.

I ступень дистанционной защиты действует без выдержки времени.

t I = 0 ,

при этом собственное время срабатывания защиты не превышает

tс.з.I = 0,025 c.

II ступень действует с выдержкой времени на ступень селективности t большей, чем время действия I ступени. При наличии на подстанции устройства резервирования отказов выключателей (УРОВ) время действия II ступени выбирается по (2.14):

tс.з.II = tУРОВ + t = 0,3 + 0,2 = 0,5 с. ,

где tУРОВ = 0,3 с; t = 0,2 с.

Выдержка времени III ступени выбирается по двум условиям:

- по условию отстройки от времени действия III ступени защиты предыдущей линии

с.

- по условию согласования с защитами отходящих от шин подстанции Б присоединений

с.

Принимаем tс.з.III = 1,7 c.

7. Определим длины зон действия I и II ступеней защиты для построения временных характеристик.

Для I ступени l(1)I = 0,85 l(W1) = 0,85 30 = 25,5 км.

Для II ступени реальное сопротивление на зажимах защиты равно:

Ом.

Длина второй зоны защиты

км.

Пример построения характеристик времени действия защит приведен на рис.2.3.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]