Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Mkr_ust_elem_RZ_ES.docx
Скачиваний:
1047
Добавлен:
08.06.2015
Размер:
2.42 Mб
Скачать

5.2. Расчет микропроцессорной защиты сборных шин

Микропроцессорные защиты не предъявляют жестких требований по равенству коэффициентов трансформации высоковольтных трансформаторов тока у всех присоединений. Трансформаторы тока могут выбираться по номинальным токам присоединений. Выбранные коэффициенты трансформации трансформаторов тока указываются в карте заказа шкафа ДЗШ. В защите производится выравнивание вторичных токов при различных коэффициентах трансформации трансформаторов тока присоединений в соответствии с картой заказа. Точность выравнивания не более ± 3 % от базисного тока.

Дифференциальная защита шин выполнена с торможением от полусуммы модулей токов в тормозной цепи реле

Тормозная характеристика защиты приведена на рис. 5.3. Она состоит из двух участков – горизонтального и наклонного. Начальный горизонтальный участок задается током срабатывания Iд0 .

Рис. 5.3. Тормозная характеристика дифференциальной защиты сборных шин.

Расчет защиты выполняется в следующем порядке.

1. Начальный ток срабатывания дифференциальной защиты Iд0 выбирается по условию отстройки от тока нагрузки самого мощного присоединения (отстройка от обрыва токовых цепей).

Iд0 = 1,2 Iбаз , (5.3)

где Iбаз – номинальный ток самого мощного присоединения (присоединения с наибольшим коэффициентом трансформации трансформаторов тока).

Начальный ток срабатывания избирательных органов ИО1 и ИО2 выбирается равным

Iд0(ИО1) = Iд0 (ИО2) = 0,4 Iбаз (5.5)

Уставка по начальному току срабатывания изменяется в пределах от 0,4 до 1,2 о.е. (в долях от базисного тока).

2. Длина горизонтального участка, при котором торможение отсутствует, задается уставкой начального тока торможения Iт0. Она не должна быть больше тормозного тока, протекающего через шины с учетом максимальной перегрузки.

Iт0kотс Iскв.max / Iбаз , (5.6)

где kотс выбирается в пределах 1,1 ÷ 1,5 ;

Iскв.max - максимальный сквозной ток нагрузки, протекающий через шины.

Уставка по длине начального участка тормозной характеристики регулируется в пределах от 1 до 2 в долях от базисного тока.

3. Коэффициент торможения (наклон характеристики второго участка) выбирается по условию отстройки от тока небаланса при максимальном токе внешнего КЗ.

, (5.7)

где ток небаланса равен

.

полусумма тормозных токов

,

где коэффициент отстройки kотс = 1,5 ;

I*д0 – относительное значение начального тока срабатывания защиты;

I*т0 – относительное значение тока начала торможения;

kапер – коэффициент, учитывающий переходный процесс, принимается равным 2;

ε = 0,1 – допустимая погрешность трансформаторов тока;

kвыр = 0,03 – погрешность выравнивания вторичных токов;

IКвн.max – максимальное значение тока внешнего КЗ (максимальный режим, как правило, при трехфазном КЗ).

Коэффициент торможения kт равен тангенсу угла наклона тормозной характеристики. Отсюда угол наклона α равен

α = arctg kт .

Уставка по коэффициенту торможения регулируется в пределах от 0,2 до 1,2.

4. Уставка чувствительного токового органа (ЧТО) выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности в режиме опробования

, (5.8)

где IКmin(присоед.) – минимальный ток КЗ от присоединения, которым

производится опробование системы шин;

kч.треб = 1,5 – требуемый коэффициент чувствительности.

Уставка по току срабатывания ЧТО регулируется в пределах от 0,2 до 1,0 Iбаз .

5. Реле контроля исправности цепей переменного тока отстраивается от тока небаланса максимального нагрузочного режима. Ток срабатывания реле от обрыва цепей тока равен

; (5.9)

где kотс = 1,2 – коэффициент отстройки;

εн.р. = 0,03 – погрешности трансформаторов тока в нормальном режиме.

Уставка по току срабатывания реле регулируется в пределах от 0.04 до 0,2 Iбаз .

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]