- •Расчет нагрузок на провода контактной сети
- •Нагрузка от собственного веса одного метра контактной подвески
- •Г (1.3)ололедные нагрузки:
- •Ветровые нагрузки
- •Результирующие нагрузки
- •Расчет допустимых длин пролетов
- •Расчет натяжений проводов
- •Расчет допустимой длины пролета для прямого участка
- •Длины пролетов для всех участков
- •Разработка плана контактной сети станции
- •План контактной сети станции
- •План контактной сети перегона План контактной сети перегона составляется в следующем порядке:
- •Механический расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески
- •Выбор способа прохода подвески в искусственных сооружениях.
- •На станции
- •На перегоне
- •Расчет и выбор опор контактной сети
- •Заключение
Механический расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески
Для расчета выбираем анкерный участок главного пути станции. Основной целью механического расчета цепной подвески является составление монтажных кривых.
Определяется эквивалентный пролет:
(4.1)
где Li- длина 1-го пролета, м
La- длина анкерного участка, м
Устанавливается исходный режим, при котором возможно наибольшее натяжение несущего троса.
Определяется критический пролет:
(4.2)
где Zmax- максимальное приведенное натяжение подвески, Н;
Wги Wtmin-приведенные линейные нагрузки на подвеску, соответственно,
при гололеде с ветром и при минимальной температуре, Н/м;
- температурный коэф. линейного расширения материала Н.Т., 1/°С
Приведенные величины Zxи Wxдля режима X и эквивалентного пролета вычисляется по формулам:
(4.3)
(4.4)
где gxи qx- соответственно, вертикальная и результирующая нагрузка на
несущий трос в режиме X, Н/М
К - натяжение К.П. ,Н
Т0- натяжение Н.Т. при беспровесном положении контактного провода, Н
х - конструктивный коэф. цепной подвески, определяемый по формуле:
(4.5)
(4.6)
где С = 10 м -расстояние от оси опоры до первой струны, в эквивалентном
пролете
Стрелы провеса НТ Fxiв пролетеLxiвычисляются из выражения
(4.7)
Стрелы провеса контактного провода для реальных пролетов определяется соответственно по формулам
(4.8)
где F0i=g*L2/(8*T0)
Температура беспровесного состояния контактного провода:
(4.9)
где tср- среднегодовая температура района, °С
t- коррекция на отжатие контактного провода токоприемником в середине
пролета, при двух КП t= 15-20 °C.
Натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода
определяется при условии, когда = 0
(4.10)
(4.11)
(4.12)
Величины с индексом 1 относятся к режиму максимального натяжения Н.Т.
4.1 Произведем расчет анкерного участка 1-ого пути участок «а», с двумя контактным проводом
Рассчитаем по формулам (4.1-4.8):
м
Т.к. в результате расчетов критический пролет получился меньше эквивалентного пролета, для дальнейших расчетов принимается режим гололеда с ветром.
Определим значение натяжения Н.Т. при беспровесном положении контактного провода.
Т0=12332,8
Определим натяжение НТ в режиме максимального ветра. При температуре t=-5◦c
Тг= 19600Н
Определим натяжение разгруженного НТ
Трх=6260,8 Н
Длина анкерного участка, эквивалентный и критический пролеты, а также натяжения Н.Т. полученные в результате расчетов на ЭВМ сведены в таблицу 4.1
Определим стрелу провеса нагруженного НТ при минимальной температуре в максимальном пролете.
Определяем конструктивный коэффициент цепной подвески
Определим приведенное натяжение подвески
Определяем приведенное линейные нагрузки на подвеску при отсутствии дополнительных нагрузок (гололед, ветер)
,
Определяем стрелу провеса НТ
Определим стрелу провеса контактного провода для пролета L= 70 м
Натяжение и стрелы провеса проводов в зависимости от температуры для нагруженного и разгруженного Н.Т. рассчитывается на ЭВМ. Результаты расчетов приведены в таблицах 4.1. - 4.2.
Таблица 4.1 – Нагруженный несущий трос
Температура |
Натяжение НТ, Н |
70 м |
|
61 м |
|
45 м |
|
|
|
F, м |
f, м |
F, м |
f, м |
F, м |
f, м |
-10 |
19599,9772 |
1,4486 |
-0,00877 |
1,1595 |
-0,0062 |
0,6613 |
-0,0022 |
-5 |
19207,93699 |
1,4742 |
0 |
1,1804 |
0 |
0,6739 |
0 |
0 |
18832,02064 |
1,4997 |
0,0086 |
1,2012 |
0,006 |
0,6863 |
0,0022 |
5 |
18471,36471 |
1,5251 |
0,017 |
1,2219 |
0,01205 |
0,6987 |
0,0044 |
15 |
17793,26719 |
1,5753 |
0,0334 |
1,263 |
0,0236 |
0,7234 |
0,0086 |
25 |
17168,22376 |
1,6248 |
0,0492 |
1,3035 |
0,0347 |
0,7478 |
0,0127 |
30 |
16874,08025 |
1,6493 |
0,0569 |
1,3235 |
0,0401 |
0,7599 |
0,0147 |
37 |
16481,29705 |
1,6833 |
0,0674 |
1,3514 |
0,0475 |
0,7766 |
0,0174 |
Таблица 4.2 – Разгруженный несущий трос
Температура |
Натяжение НТ, Н |
70 м |
61 м |
45 м |
|
|
F, м |
F, м |
F, м |
-10 |
6260,800267 |
1,0243 |
0,798 |
0,4233 |
-5 |
5880,011833 |
1,09 |
0,8496 |
0,4507 |
0 |
5545,884474 |
1,1564 |
0,9008 |
0,4779 |
5 |
5251,754033 |
1,2211 |
0,9513 |
0,5046 |
15 |
4760,876659 |
1,347 |
1,0494 |
0,5567 |
25 |
4369,965517 |
1,4675 |
1,1433 |
0,6065 |
30 |
4203,343404 |
1,5257 |
1,1886 |
0,6305 |
37 |
3995,957758 |
1,6049 |
1,2503 |
0,6632 |
рисунок 4.1 – Зависимость натяжение нагруженного и разгруженного НТ от температуры
Рисунок 4.2 – Зависимость стрел провеса разгруженного НТ от температуры
Рисунок 4.3 – Зависимость стрел провеса нагруженного НТ от температуры
Рисунок 4.4 – Зависимость стрел провеса КП от температуры