2.3 Автоматическая переездная сигнализация

На перегоне расположен один переезд. Для повышения безопасности движения он оборудован ограждающими устройствами для закрытия движения автомобильного транспорта при приближении к переезду поезда. По заданию данный переезд является переездом 1 категории и поэтому оборудован автоматической светофорной сигнализацией, автошлагбаумами, заградительными светофорами, является охраняемым.

2.4 Расчёт замедления на включение апс

Расчётные длины участков приближения (см. раздел 2.2): 1171м – в чётном направлении и 1109м – в нечётном. Действительные же длины участков приближения: 1080м – в чётном направлении и 1420м – в нечётном (см. лист 2 ГЧ). Поэтому в чётном направлении извещение подаётся за два блок-участка (с момента вступления поезда на участок 10П), а в нечётном – за один (с момента вступления на 5П). Таким образом действительная длина участка приближения в чётном направлении составляет 3280м.

Действительные длины участков приближения превышают расчётные. Это приведёт к преждевременному включению переездной сигнализации, а значит к излишним простоям автотранспорта. Во избежание этого вводятся замедления на включение АПС, компенсирующие излишки длин участков приближения. Эти замедления достигаются включением конденсаторов параллельно обмотке реле В из расчёта, что конденсатор ёмкостью 1000 мкФ даёт замедление 4 с.

Требуемая выдержка времени:

tз=tиф-tи,

где, tи - время извещения,

tиф - фактическое время извещения.

tиф=Lф/(0,28*Vmax);

tиф(н)=1420/(0,28*90)=57 (c)

tиф(ч)=3280/(0,28*95)=123 (c)

tз(н)=57-44=13 (c)

tз(ч)=123-44=77 (c)

Емкость конденсатора в цепи реле В:

С(н)=tз(н)*1000/4=13*1000/4=3250 (мкФ)

C(ч)=tз(ч)*1000/4=77*1000/4=19250 (мкФ)

2.5 Принципиальные схемы рельсовых цепей, сигнальных установок и автоматических ограждающих устройств

Принципиальные схемы спроектированы для чётного направления всего перегона.

Схемы перегонных рельсовых цепей приведены на листе 3 ГЧ. Схемы сигнальных установок (совместно со схемами увязки) и ограждающих устройств – на листе 4 ГЧ. Листы 3 и 4 ГЧ согласованы по масштабу: если лист 3 расположить над листом 4 – получится наглядная принципиальная схема всех перегонных устройств.

Все эти схемы являются типовыми для двухпутных участков с двусторонним движением при электротяге переменного тока.

2.6 Расчёт мощности, потребляемой сигнальной установкой

Расчёт мощности будет произведён для спаренной установки (связанных между собой установок 3 и 8). Как таковых спаренных установок на двухпутном участке нет. Две одиночные установки объединяются только потому, что они совмещены по ординате и основное питание на них подаётся через общий трансформатор ОМ. Данный расчёт производится именно для выбора типа этого трансформатора.

Нагрузка на линейные трансформаторы определяется суммарной мощностью отдельных потребителей.

Выбор типа трансформатора ОМ производится по максимальным значениям нагрузок.

Активная мощность, потребляемая аппаратурой, определяется по формуле:

Рс=Pсmin+Pсmax

Рсmin=2*Рд+2*Ркпт+2*Рл+2*Ргкш+2*Рбпш+2*Расш+2*Рмс+2*Роб+ +Росв+Рп,

где, Рд, Ркпт, Рл, Ргкш, Рбпш, Расш, Рмс, Роб, Росв, Рп, - максималные активные мощности потребляемые соответственно: дешифратором, КПТШ, светофорной лампой, ГКШ, блоком питания БПШ, аварийным реле АСШ, трансформатором (потери), на электрообогрев, освещение, паяльник. Росв, Рп не умножаются на 2, так как считается, что паяльник и освещение одновременно в двух шкафах не включается.

Рсmin=2*31.7+2*22+2*15+2*2+2*22+2*7+2*6.6+2*53.7+90+90=500 (Bт).

Pсmax=(83+106+116)*0.58=176,9 (Вт).

Максимальная мощность определена с учётом занятости двух рельсовых цепей (длиной 2200м и 2500м) по одному пути и одной РЦ (длиной 2500м, с питающим концом на данной сигнальной установке) – по другому. Поскольку питание носит импульсный характер, создающий облегчённый режим работы трансформаторов, мощность занятого состояния приводится к усреднённому значению через коэффициент 0.58. Это мощность, потребляемая от двух преобразователей на частоте 25 Гц. Она соответствует потреблению от линейного трансформатора 50 Гц мощности 295 Вт.

Таким образом Рс=500+295=795 (Вт).

Реактивная мощность, потребляемая аппаратурой, определяется аналогично:

Qс=Qсmin+Qсmax

Qсmin=2*Qд+2*Qбпш+2*Qмс+2*Qоб;

Qсmin=2*14.8+2*10+2*6.3+2*6=74,2 (ВАР);

Qсmax=(-6-8+6)*0.58=-4,64 (ВАР);

Qс=74.2-4.64=69,56 (ВАР).

Полная мощность:

Sс=Рс² + Qc² =799 (ВА).

При передаче энергии от линейного трансформатора к оборудованию сигнальной установки активные потери составляют 3% от полной мощности:

ΔPк=0.03* Sс= 23,97 (Вт).

Таким образом мощность нагрузки трансформатора составляет:

Sомmax=(Рс+ΔPк) ² + Qc²=822 (ВА).

Такую мощность вполне обеспечивает трансформатор ОМ-1.2.