project_JUNKERS
.pdfСистема геотермических тепловых насосов JUNKERS
2.7Коллектор отработавшего воздуха помещений
2.7.1Описание и комплект поставки
Коллектор отработавшего воздуха помещений оптимальным образом усовершенствует программу поставки дополнительного оборудования для геотермических ТН. Круглый год он обеспечивает свежим воздухом помещения и создаёт здоровый микроклимат. Автоматически выполняемый им воздухообмен противодействует образованию сырости и грибка.
Рис. 63
2.7.2Монтажные и присоединительные размеры
Рис. 64
Экспликация к Рис. 64 – 66:
1 Присоединительный штуцер для отвода воздуха
3 Присоединительный штуцер для подвода воздуха
10Прямой трубопровод, контур теплоносителя
11Обратный трубопровод, контур теплоносителя
14Шланг для отвода конденсата
15Пристенная консоль (есть в комплекте поставки)
18Отверстие для прокладки кабеля
Оснащение
•Трёхступенчатый вентилятор.
•Алюминиевый теплообменник.
•Фильтр для очистки воздуха.
•Встроенный рециркуляционный насос.
•Дистанционный терморегулятор FBU 200.
Преимущества:
•обеспечивает свежий воздух в помещении;
•использует энергию из отработавшего воздуха;
•компактный и очень тихо работает;
•дистанционный терморегулятор с таймером, схема «Летний режим», индикатор необходимости технического обслуживания фильтра.
Технические данные смотри в Таблице 15 на стр. 42.
Рис. 65
Рис. 66 Вид снизу
6 720 612 301 (05.09) |
41 |
Система геотермических тепловых насосов JUNKERS
2.7.3 Технические данные
|
Ед. измерения |
ALK |
Мощность отбора тепла (при температуре входящего воздуха 20˚C) |
|
|
при номинальных значениях |
кВт |
ок. 1,2 |
|
|
|
Рассол |
|
|
Расходный поток: |
|
|
|
|
|
– минимальный расходный поток |
л/час |
540 |
|
|
|
– номинальный расходный поток |
л/час |
792 |
– максимальный расходный поток |
л/час |
1080 |
|
|
|
Миним. допустимая температура |
ºC |
–5 |
Макс. допустимое давление |
бар |
4 |
|
|
|
Объёмный поток, отработавший воздух |
|
|
– Ступень 1 |
м3/час |
130 |
|
|
|
– Ступень 2 (номинальный режим) |
м3/час |
200 |
|
|
|
– Ступень 3 |
м3/час |
280 |
|
|
|
Допустимые потери давления |
|
|
– сторона рассола |
кПа |
22 |
|
|
|
– сторона отработавшего воздуха |
Па |
250 |
|
|
|
Места подключения |
|
|
Сторона рассола, Ø |
мм |
22 |
|
|
|
Отработавший воздух / подача воздуха, Ø |
мм |
125 |
Конденсатная линия (l = длина 1,5 м) |
мм |
16 |
|
|
|
Параметры электрического подключения |
|
|
Потребляемая мощность насоса |
|
|
|
|
|
– Ступень 1 |
Вт |
46 |
– Ступень 2 (номинальный режим) |
Вт |
64 |
|
|
|
– Ступень 3 |
Вт |
86 |
|
|
|
Потребляемая мощность вентилятора |
|
|
|
|
|
– Ступень 1 |
Вт |
62 |
|
|
|
– Ступень 2 (номинальный режим) |
Вт |
75 |
|
|
|
– Ступень 3 |
Вт |
115 |
|
|
|
Вид защиты |
– |
IPX1 |
|
|
|
Общетехнические данные |
|
|
Габаритные размеры (Высота x Ширина x Глубина) |
мм |
457 x 550 x 590 |
Вес |
кг |
35 |
|
|
|
Табл. 15 |
AB |
Резервуар-уловитель |
|
||
|
ALK |
Коллектор отработавшего воздуха помещений |
|
E |
Сливной кран |
|
EWP |
Геотермический тепловой насос TM 60-1...110-1 |
|
KF |
Капиллярный датчик |
|
M |
Трёхходовой распределительный клапан |
|
MAG |
Мембранный компенсационный бак |
|
MAN |
Манометр |
|
PALK |
Насос коллектора отработавшего воздуха помещений |
|
P3 |
Рассольный насос |
|
RV |
Гравитационный возвратный клапан |
|
SV |
Предохранительный клапан |
|
19 |
Источник тепла (например, грунтовой зонд) |
|
|
При температурах рассола ≤ 0 ºC возникает |
|
|
опасность оледенения. В таком случае следует |
|
|
применить трёхходовой распределительный |
|
|
клапан с термостатическим капиллярным дат- |
|
|
чиком или блокировать режим охлаждения регу- |
|
|
лятором температуры защиты от замерзания, |
|
|
монтируемым для заказчика дополнительно. |
Рис. 67 |
|
|
42 |
6 720 612 301 (05.09) |
Система геотермических тепловых насосов JUNKERS
Внешняя остаточная высота подачи. Рассольный насос
[кПа]
Остаточная высота подачи
Объёмный поток |
[л/час] |
Рис. 68 Внешняя остаточная высота подачи рассольного насоса PALK
1Ступень 1 насоса
2 Ступень 2 насоса (номинальный режим)
3Ступень 3 насоса
Остаточная высота подачи рассольного насоса в ALK в зависимости от массы расходного потока соотносится с рабочей средой «Вода» со средней температурой 10 ºC (Рис. 60).
Потеря давления для рассола зависит от температуры и соотношения компонентов смеси «этиленгликоль / вода». С уменьшением температуры и увеличением доли этиленгликоля возрастает потеря давления рассола (Рис. 69).
Относительная потеря давления
Концентрация [объёмн. %]
Рис. 69
Пример:
Для рассола с концентрацией этиленгликоля 25 объёмн. % потеря давления рассольного насоса в ALK повышается при температуре 0 ºC в сопоставлении с водой на коэффициент 1,425.
Таким образом, при расходном потоке рассола 722 л/час с концентрацией этиленгликоля 25 % потеря давления составит:
Δp = 22 кПа • 1,425 = 31,35 кПа
Внешняя производительность по воздуху. Вентилятор отработавшего воздуха
Для вентилятора коллектора отработавшего воздуха помещений предусмотрено шесть ступеней по числу оборотов. Заводом-изготовителем настроены напряжения 115, 150 и 230 Вольт.
Внешнее повышение давления [Па]
Воздушный поток [м3/час]
Рис. 70
6 720 612 301 (05.09) |
43 |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
3Планирование и определение типоразмера тепловых насосов
3.1Последовательность выполнения задачи
Необходимые шаги по планированию и расчёт основных параметров отопительной системы с ТН представлены на Рис. 71.
Подробное описание Вы найдёте в указанных здесь Главах данной Тетради проектанта.
Вычисление потребности в энергии (см. Главу 3.2)
Отопление Горячая расходн. вода
вычисляется:
вычисляется:
Эмпирическая формула, DIN EN 12831
Эмпирическая
формула
Выбор источника тепла (см. Главу 3.3)
Грунтовой зонд |
Грунтовой коллектор |
Грунтовые воды |
ок. 50 Вт/м |
ок. 25 Вт/м2 |
ок. 5 Вт/л/час |
Расчёт основных параметров и выбор ТН (см. Главу 3.4)
Эксплуатация
моноэнергетическая |
моновалентная |
бивалентная |
Периоды отключения э/э
Выбор аппарата
Примеры планирования (выбор гидравлики ТНУ) (см. Главу 3.5)
Типовые установки |
Специальные установки |
|
1 |
контур отопления |
Бивалентный режим |
2 |
контура отопления |
Привязка к гелиоустановке |
Гелиотермика для ГВС |
Твёрдотопливный котёл |
|
Приготовление горячей расходн. воды |
|
|
Буферный бойлер |
|
Рис. 71
44 |
6 720 612 301 (05.09) |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
3.2Вычисление отопительной нагрузки здания (потребность в тепле)
Точный расчёт отопительной нагрузки выполня-
ется по DIN EN 12831.
Ниже приведена методика приблизительного расчёта, пригодная для общей оценки теплотехнической ситуации. Эта методика, однако, не может заменить собой детальные индивидуальные вычисления.
3.2.1Существующие объекты
При замене уже существующей системы отопления предоставляется возможность оценить отопительную нагрузку по расходу топлива старой отопительной установки:
Для газового отопления:
Q [кВт] =
Потребление [м3 / а]
250 м3 / а кВт
Для жидкотопливного отопления:
Q [кВт] =
Потребление [л/ а]
250 л/ а кВт
Необходимо собрать данные по расходу за несколько лет, чтобы получить возможность для оценки влияния чрезвычайно холодных или очень жарких периодов.
Пример:
Для отопления дома за последние 10 лет было израсходовано 30000 литров дизельного топлива. Необходимо определить отопительную нагрузку.
Усреднённый годовой расход дизтоплива составляет:
= 3000 л / а
Потребление [л / а] = |
Потребление [л] |
= |
30000 л |
Период [а] |
10 лет |
Исходя из этого, вычисляем отопительную нагрузку:
Q [кВт] = |
3000 [л/ а] |
= 12 кВт |
250 л/ а кВт |
Расчёт отопительной нагрузки может выполняться также согласно указаниям Раздела 3.2.2. Тогда исходные, т. е. отправные значения для удельной потребности в тепле будут такими:
Тип тепловой изоляции здания |
Удельная отопитель- |
|
ная нагрузка q [Вт/м2] |
||
|
||
Без особой теплоизоляции (ста- |
130 – 200 |
|
рые постройки до 1977 г.) |
||
|
||
Теплоизоляция по WSchVO 1977 |
70 – 130 |
|
Теплоизоляция по WSchVO 1982 |
60 – 100 |
|
Теплоизоляция по WSchVO 1995 |
40 – 60 |
Табл. 16 Удельная потребность в тепле
3.2.2Новостройки
Требуемую тепловую мощность на нагрев для отопления квартиры или дома можно определить приблизительно через величину площади, которую необходимо будет отапливать, и удельную потребность в тепле. Удельная потребность в тепле зависит от теплоизоляции здания (см. Таблицу 17).
Тип тепловой изоляции |
Удельная отопитель- |
здания |
ная нагрузка q [Вт/м2] |
Теплоизоляция по EnEV 2002 |
40 – 60 |
Энергосберегающий дом, по |
25 – 40 |
KfW 60-Стандарту |
|
Энергосберегающий дом, по |
15 – 30 |
KfW 40-Стандарту и «3-х-лит- |
|
ровый» дом |
|
«Энергопассивный» дом |
10 |
Табл. 17 Удельная потребность в тепле
* («3-х-литровый» дом: Дом, в котором за год расходуется всего лишь три литра дизтоплива на каждый кв. метр жилой площади)
Потребность в тепле Q вычисляется, исходя из отапливаемой площадиAи удельной потребности в тепле q, по такой формуле:
Q [Вт] = А [м2] • q [Вт / м2]
Пример:
Определить тепловую нагрузку отопления для дома с отапливаемой площадью 150 м2 и с теплоизоляцией согласно требованиям «Положения об энергосберегающих приборах в жилых зданиях»
(EnEV) 2002 года.
В Таблице 17 для теплоизоляции по EnEV 2002 года находим значение удельной отопительной нагрузки 50 Вт/м2.
Тогда отопительная нагрузка составит:
Q = 150 м2 • 50 Вт / м2
=7500 Вт = 7,5 кВт
3.2.3Дополнительная мощность для ГВС
Если ТН необходимо будет применять также и для приготовления горячей расходной воды, то при выполнении расчётов следует учитывать требуемую дополнительную мощность.
Необходимая тепловая мощность, расходуемая на нагрев для ГВС, зависит в первую очередь от потребности в горячей воде. Эта потребность ориентируется на количество пользователей в квартире или доме и на уровень желаемой комфортности ГВС. В обычном жилищном строительстве на каждого человека принимается норма расхода от 30 до 60 литров горячей воды с температурой 45 ºC.
6 720 612 301 (05.09) |
45 |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
Требуемая тепловая мощность, расходуемая на нагрев, вычисляется по формуле:
QWW = VW • pW • cW • ΔTW
где:
QWW: тепловая мощность, расходуемая на нагрев для приготовления горячей расходной воды на каждого человека [кВт]
VW: объёмный поток [л/(чел. • День)]
pW: плотность воды [кг/м3]
cW: удельная теплоёмкость воды [кДж/кгK]
ΔT: разница температур подачи холодной воды и горячей воды [K]
При pW = 1000 кг/м3, cW = 4,19 кДж/кгK и с пересчётом единиц измерения можно упростить форму-
лу:
QWW = 4,85 • 10-5 • VW • ΔTW
где:
QWW: тепловая мощность, расходуемая на нагрев для приготовления горячей расходной воды на каждого человека [кВт]
VW: объёмный поток [л/(чел. • День)]
ΔT: разница температур подачи холодной воды и горячей воды [K]
При подстановке числовых значений можно вычислить расход тепла QWW в зависимости от потребления горячей расходной воды на человека в день. Для некоторых стандартных значений результаты сведены в Таблицу 18
Потребность в горячей |
Дополнительная тепловая |
расходной воде на |
мощность на одного |
одного человека в |
человека [кВт] |
день [л] |
TW = 45°C |
|
T = 35 K |
30 |
0,051 |
40 |
0,068 |
50 |
0,085 |
60 |
0,102 |
Табл. 18
Пример:
Определить дополнительную тепловую мощность, расходуемую на нагрев для ГВС в домашнем хозяйстве из 4 чел. с потребностью в горячей расходной воде 50 л на каждого человека в день.
Согласно Таблице 18 дополнительная тепловая мощность, расходуемая на нагрев для ГВС, составляет на каждого человека 0,085 кВт. Тогда в домашнем хозяйстве из 4-х человек дополнительная тепловая мощность составит:
QWW = 4 • 0,085 кВт = 0,34 кВт
3.2.4Дополнительная мощность для периодов планового отключения подачи электроэнергии местными предприятиями энергоснабжения
Многие местные предприятиями энергоснабжения (EVU) стимулируют инсталляцию ТНУ, предлагая специальные тарифы на электроэнергию. Однако в противовес более выгодным тарифам они оставляют за собой право, объявлять периоды отключения подачи электроэнергии для ТН, например, во время пиковых нагрузок в электросети.
Моновалентная и моноэнергетическая эксплуатация
При моновалентной и моноэнергетической эксплуатации следует проектировать применение ТН большего типоразмера, чтобы, несмотря на периоды отключения тока, иметь возможность покрытия однодневной потребности в тепле. Теоретически можно вычислить проектный коэффициент для выполнения расчётов по тепловым насосам:
f =
24 часа
24 часа – Время отключения в день [час.]
На практике, однако, величина требуемой дополнительной мощности оказывается меньшей, так как никогда не требуется одновременно отапливать сразу все помещения и так как очень редко бывают самые низкие температуры наружного воздуха.
Практика подтверждает такую соразмерность при определении параметров ТН:
Совокупная продолжи- |
Дополнительная тепло- |
тельность периодов |
вая мощность [% отопи- |
отключения электро- |
тельной нагрузки] |
энергии в день [час.] |
|
2 |
5 |
4 |
10 |
6 |
15 |
Табл. 19
Поэтому вполне достаточно, если проектировать ТН примерно от 5 % (при 2-х часах отключения) до 15 % (6 час. отключения) большего типоразмера.
Бивалентная эксплуатация
При бивалентной эксплуатации периоды отключения подачи электроэнергии никак не влияют на работу системы отопления, так как при необходимости всегда включается второй теплогенератор.
46 |
6 720 612 301 (05.09) |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
3.3Выбор источника тепла
Тепловые насосы JUNKERS можно комбинировать для работы с одним из трёх различных источников тепла:
•грунтовой зонд (геотермический зонд);
•приповерхностный грунтовой коллектор (геотермический коллектор);
•колодец грунтовых вод.
Выбор подходящего источника тепла следует делать в зависимости от местных условий. Ниже в Таблице даны ориентировочные указания по выбору источника тепла.
|
Коллектор |
Зонд |
Колодец |
|
Потребность в технологи- |
+ |
+++ |
++ |
|
ческой площади |
||||
|
|
|
||
Эффективность |
+++ |
+++ |
+++ |
|
Инвестиционные затраты |
+++ |
+ |
++ |
|
Эксплуатационные затраты |
+++ |
+++ |
++ |
|
Встраивание |
++ |
+++ |
++ |
|
Техобслуживание |
+++ |
+++ |
+ |
|
Разрешительные документы |
+++ |
++ |
+ |
Табл. 20
+++очень хорошо
++хорошо
+удовлетворительно
3.3.1 Пример: Грунтовой зонд
Источник тепла
При использовании скважины в качестве источника тепла выполняется необходимое бурение на глубину до 160 метров в зависимости от требуемой мощности. В качестве грубо ориентировочной величины при бурении можно исходить из теплопродуктивности примерно 50 Вт на каждый метр глубины скважины.Точныезначениязависятотгеологических и гидрологических условий конкретной местности.
На выполнение скважины имеют право только опытные бурильно-монтажные предприятия, сертифицированные Ассоциацией специалистов газо- и водоснабжения по условиям W 120 (DVGW Merkblatt W 120). На основе буровой пробы бурильно-монтаж- ное предприятие определяет точную теплопродуктивность и обеспечивает корректное определение параметров обустраиваемой скважины. Мощность и количество тепла из скважины гарантировано бу- рильно-монтажным предприятием!
Принцип функционирования
Рассольный насос P3 теплового насоса качает рассол из ТН в основание скважины и снова возвращает в ТН, так что образуется закрытый циркуляционный контур. При этом рассол принимает тепло окружающего грунта.
Рис. 72
AB |
Резервуар-уловитель |
EB |
Скважина |
ES |
Грунтовой зонд |
EWP |
Геотермический ТН |
MAG |
Мембранный компенсационный бак |
MAN |
Манометр |
P 3 |
Рассольный насос |
SV |
Предохранительный клапан |
Для работы в качестве грунтового зонда в большинстве случаев применяются спаренные U-образ- ные зонды, в каждом из которых есть по две трубы для подачи и возврата рассола (Рис. 73).
На бурение и обустройство скважины требуются соответствующие разрешительные документы (от местной администрации, управления по геологоразведке).
Контур теплоносителя (рассольный контур) необходимо защитить от морозов до –15 ºC.
Рис. 73
Линия подачи рассола в грунтовой зонд Линия подъёма рассола из грунтового зонда
6 720 612 301 (05.09) |
47 |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
Определение основных параметров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Приблизительный расчёт зонда выполняется по |
|
В качестве эмпирических величин для опреде- |
||||||||||
удельной отопительной нагрузке и по жилой пло- |
ления основных параметров при макс. 2000 часов |
|||||||||||
щади. Если ТН будет использоваться также и для |
полного задействования |
можно |
принимать такие |
|||||||||
приготовления горячей расходной воды, то следует |
значения (промежуточные значения можно интер- |
|||||||||||
выбирать больший зонд. При этом за основу вычис- |
полировать линейно): |
|
|
|
||||||||
лений принимается среднестатистическая потреб- |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ность в энергии 12,5 кВт-час на 1 м2 жилой площади |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
в год (смотри EnEV) и максимальная мощность от- |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
бора тепла зондом 150 кВт-час/a на метр глубины |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
скважины (смотри VDI 4640). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Жилая |
2 |
|
|
Удельная отопительная нагрузка [Вт/м2] |
|
|
|
|||||
площадь [м ] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
40 |
|
|
50 |
|
60 |
|
70 |
|
80 |
|
|
|
Необходимая глубина зонда в [м] только для отопления |
|
|
|||||||
100 |
|
45 |
60 |
|
|
75 |
|
90 |
|
105 |
|
120 |
125 |
|
56 |
75 |
|
|
94 |
|
112 |
|
131 |
|
150 |
150 |
|
67 |
90 |
|
112 |
|
134 |
|
157 |
|
180 |
|
175 |
|
79 |
105 |
|
131 |
|
158 |
|
183 |
|
219 |
|
200 |
|
90 |
120 |
|
150 |
|
180 |
|
210 |
|
240 |
|
|
|
|
Необходимая глубина зонда в [м] для отопления и ГВС |
|
|
|||||||
100 |
|
53 |
68 |
|
|
83 |
|
98 |
|
113 |
|
128 |
125 |
|
67 |
85 |
|
104 |
|
123 |
|
142 |
|
160 |
|
150 |
|
80 |
103 |
|
125 |
|
148 |
|
170 |
|
193 |
|
175 |
|
93 |
120 |
|
146 |
|
172 |
|
198 |
|
225 |
|
200 |
|
107 |
137 |
|
167 |
|
197 |
|
227 |
|
257 |
Табл. 21 Необходимая глубина зонда в зависимости от удельной отопительной нагрузки; годовой коэффициент эффективности JAZ = 4,0; удельная мощность отбора тепла q = 50 Вт/м
Пример 1:
Определить глубину скважины, необходимую только для отопления здания с жилой площадью 150 м2 и с удельной отопительной нагрузкой 50 Вт/м2.
По Таблице 21 находим требуемую глубину зонда 112 метров.
Пример 2:
Определить глубину скважины, необходимую для отопления и приготовления горячей расходной воды в здании с жилой площадью 150 м2 и с удельной отопительной нагрузкой 50 Вт/м2.
По Таблице 21 находим требуемую глубину зонда 125 метров.
48 |
6 720 612 301 (05.09) |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
3.3.2 Пример: Грунтовой коллектор
Источник тепла |
|
В противоположность скважине грунтовой кол- |
Контур теплоносителя (рассольный контур) |
лектор нагревается большей частью за счёт солнеч- |
должен быть защищён от морозов до –15 ºC. |
ного тепла и выпадающих осадков. Теплопроизво- |
|
дительность грунтового коллектора зависит от вида |
|
грунта и составляет около 10 - 40 Вт/м2. |
Принцип функционирования |
Для обустройства грунтового коллектора приме- |
|
няются пластиковые трубы, укладываемые горизон- |
Рассольный насос P3 теплового насоса качает |
тально в грунт на глубине от 1,2 м до 1,5 м. |
рассол в распределитель прямого трубопровода |
Как правило, в грунт укладывается несколь- |
грунтового коллектора, где рассол распределяется |
ко контуров. Они связываются в распределителях |
по отдельным контурам. Рассол проходит по кол- |
прямого и обратного трубопровода и должны иметь |
лектору и принимает тепло грунта. В распредели- |
одинаковую длину – не более 100 м каждый. Для |
теле обратного трубопровода потоки рассола снова |
упрощения развоздушивания грунтового коллекто- |
собираются и возвращаются в ТН. Таким образом, |
ра распределители располагаются выше контуров |
весь цикл происходит в закрытом контуре. |
коллектора. |
|
Для грунтовых коллекторов в водоохранных зо- |
|
нах необходимо получить соответствующие |
|
разрешительные документы (в местной адми- |
|
нистрации). |
|
Рис. 74
AB Резервуар-уловитель EWP Тепловой насос
EK Грунтовой коллектор
MAG Мембранный компенсационный бак MAN Манометр
P3 Рассольный насос
VV Распределитель прямого трубопровода (рассол) VR Распределитель обратного трубопровода (рассол)
TP Погружной насос
SV Предохранительный клапан
6 720 612 301 (05.09) |
49 |
Планирование и определение размерности тепловых насосов
Определение основных параметров
Определение величины тепловой мощности, которую можно отобрать из земли, зависит от многих факторов, прежде всего – от влажности грунта. Особенно положительный опыт получен при работе с влажными суглинками. Менее пригодны песчаные грунты.
Характер грунта |
Удельная мощность отбора |
|
тепла [Вт/м2] |
||
Песчаный, сухой |
10 |
|
Песчаный, влажный |
15 – 20 |
|
Глинистый, сухой |
20 – 25 |
|
Глинистый, влажный |
25 - 30 |
|
Глинистый, насыщен- |
35 – 40 |
|
ный водой |
||
|
Табл. 22 Эмпирические данные по удельной мощности отбора тепла для ТНУ с использованием макс. 2000 полных часов в год.
Эмпирические данные для определения основных параметров касаются ТНУ с максимум 2000 целых часов эксплуатации в год; то же – для данных в Таблице 24.
Глубина [м] |
1,2 |
– 1,5 |
|
Макс. длина одного контура [м] |
100 |
||
Материал для труб |
Пластмасса |
||
(полиэтилен) |
|||
|
|||
Промежутки между трубами [м] |
0,5 |
– 0,7 |
|
Расход труб [м/м2 площади |
1,5 |
– 2,0 |
|
коллектора] |
|||
|
|
||
Мощность отбора тепла [Вт/м2] |
10 |
– 40 |
Табл. 23
В качестве эмпирических данных для определения основных параметров при макс. 2000 полных часов эксплуатации в год могут быть приняты указанные ниже значения (промежуточные значения могут быть интерполированы линейно):
Жилая |
|
|
Удельная отопительная нагрузка [Вт/м2] |
|
|
|||
площадь [м2] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
40 |
|
50 |
60 |
|
70 |
80 |
|
Необходимая площадь для обустройства коллектора в [м] только для отопления |
|||||||
100 |
90 |
120 |
|
150 |
180 |
|
210 |
240 |
125 |
113 |
150 |
|
188 |
225 |
|
263 |
300 |
150 |
135 |
180 |
|
225 |
270 |
|
315 |
360 |
175 |
158 |
210 |
|
263 |
315 |
|
368 |
420 |
200 |
180 |
240 |
|
300 |
360 |
|
420 |
480 |
|
Необходимая площадь для обустройства коллектора в [м] для отопления и ГВС |
|||||||
100 |
108 |
138 |
|
168 |
198 |
|
228 |
258 |
125 |
135 |
172 |
|
210 |
247 |
|
285 |
322 |
150 |
162 |
207 |
|
252 |
297 |
|
342 |
387 |
175 |
189 |
241 |
|
294 |
346 |
|
399 |
451 |
200 |
216 |
276 |
|
336 |
396 |
|
456 |
516 |
Табл. 24 Необходимая площадь для обустройства коллектора в зависимости от удельной отопительной нагрузки здания; годовой коэффициент эффективности JAZ = 4; удельная
мощность отбора тепла q = 25 Вт/м2
Пример 1: |
Пример 2: |
Определить площадь грунтового коллектора для |
Определить площадь грунтового коллектора для |
здания с жилой площадью 150 м2 и удельной отопи- |
здания с жилой площадью 150 м2 и удельной отопи- |
тельной нагрузкой 50 Вт/м2 только для эксплуатации |
тельной нагрузкой 50 Вт/м2 для обеспечения отопле- |
отопления. |
ния и ГВС. |
В Таблице 24 находим требуемую площадь грун- |
В Таблице 24 находим требуемую площадь грун- |
тового коллектора, которая составит 225 м2. |
тового коллектора, которая составит 252 м2. |
50 |
6 720 612 301 (05.09) |