![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Министерство образования и науки Российской Федерации
- •I.I Компоновка конструктивной схемы
- •1.2 Проектирование плиты монолитного перекрытия
- •Конструктивный расчет плиты монолитного перекрытия
- •Подбор сечений продольной арматуры сеток.
- •I.3 Второстепенная балка
- •Расчет прочности наиболее опасного сечения балки на действие поперечной силы у опоры слева.
- •II этап
- •2 Проектирование балочного сборного перекрытия.
- •2.1 Компоновка конструктивной схемы.
- •2.2 Плита с круглыми пустотами.
- •Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона
- •Проверка прочности ребристой плиты по сечениям наклонным к продольной оси.
- •III этап
- •3 Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы.
- •3.1 Геометрические характеристики приведенного сечения.
- •3.1.1 Определим первые потери предварительного напряжения арматуры.
- •3.1.2 Определим вторые потери предварительного напряжения
- •3.2 Проверка образования трещин
- •3.3Расчет прогиба плиты
- •IV этап
- •4 Проектирование неразрезного ригеля.
- •Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля.
- •Характеристики бетона и арматуры для ригеля.
- •4.1 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.
- •4.2 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси.
- •5 Проектирование сборной железобетонной колонны и фундамента под колонну.
- •Характеристики бетона и арматуры для колонны
- •5.1 Расчет прочности сечения колонны
- •Проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.
- •5.2 Проектирование фундамента
- •Список используемой литературы.
5.2 Проектирование фундамента
Фундамент проектируем под рассчитанную выше колонну сечением 300•300 мм с расчетным усилием в заделке N=1038кН.
Для определения размеров подошвы фундамента вычислим нормативное усилие от колонны, принимая среднее значение коэффициента надежности по нагрузке f= 1,15; Nn=N/ f=902 кН.
По заданию грунт основания имеет условное расчетное сопротивление R0= 0,1 МПа, а глубина заложения фундамента равна Hf= 3,1м
Фундамент должен проектироваться из тяжелого бетона класса B20 и рабочей арматуры класса A-II I(Rs=365МПа.)
Принимая средний вес единицы объема бетона фундамента и грунта на обрезах mt=20 кН/м3 вычислим требуемую площадь подошвы фундамента по формуле
As,tot=
м2
Размер стороны
квадратной подошвы фундамента должен
быть не менее a==4,08
м.
Назначаем размер a= 4,1 м, при этом давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно
N/Af,tot=1038•103/41002=0,06МПа.
Рабочую высоту фундамента (рис.
) определяем
по условию прочности на продавливание
по формуле:
h0=-=744,2мм
т.е.
H=h0+а=744+50=794мм.
По условию заделки колонны в фундаменте полная высота фундамента должна быть не менее H=1,5h+250= 1,5•300+250=700 мм.
По требованию анкеровки сжатой арматуры колонны диаметр 25 A-III в бетоне класса В20 H=and+250=13•16+250=458 мм, где an=12 определяется по [3табл. 45] или по[2 формула (186)].
С учетом удовлетворения всех условий принимаем окончательно фундамент высотой H=700мм, двухступенчатый, с высотой нижней ступени h1=500 мм (рис.12) С учетом бетонной подготовки под подошвой фундамента будем иметь расчетную высоту h0=H-a=700-50=650 мм и для первой ступени h01=500-50=450 мм.
Выполним проверку условия прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающимся в сечении III-III. Для единицы ширины этого сечения
Q=0.5(a-hc-2h0)
b0.5• (4100-300-2•650)•1•0.06=75Н.
Qb, min =0.6Rbtbh01=0, 6•0,675•1•450=182,25 Q=75 Н, то прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Площадь сечения арматуры подошвы квадратного фундамента определим из условия расчета фундамента на изгиб в сечениях I-I и II-II.
Изгибающие моменты определим по формулам
M1 =0,125p’S(a-hc)2b=0,125 •0,06 • (4100-300)2 •4100=4440 кН •м.
M11=0,125 p’S(a-a1)2=0,125•0,06• (4100-1000)2•4100=2955 кН•м.
Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину
фундамента определим из условий:
ASI=MI/ (0,9h0RS) =4440•106/ (0, 9•650•365) =13839,3 мм2
ASII=MII/(0,9h01RS)=2955•106/(0,9•450•365)=19956 мм2.
Нестандартную сварную сетку конструируем с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 36 диаметров 40A-I I I (As=15080мм2),соответственно получим фактическое армирование расчетных сечений I=AS100/(bIh0)=13839•100/(1000•650)=2,12%, что больше min=0,05%
II= AS100/ (bIIh0) =19956•100/ (4100•300) =1,62%, что больше min=0, 05%.
Список используемой литературы.
Байков В.Н.., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры М.: ЦИТП 1986.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч.1. М1986.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч.2. М1986.
СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции.
СНиП 2.01.07-85Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП