3.2 Проверка образования трещин

Проверку образования трещин в плите выполняем для выяснения необходимости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета плиты по деформациям.

 При действии внешней нагрузки в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне равно

_b=6,97МПа

=1,6-_в/R_b,ser=1,6-6,97/25,5=1,32>1 принимаем =1,0

r_sup=1(9565•10³/1642•10²)=58,3 мм

 При действии усилия обжатия Р₁ в стадии изготовления максимальное напряжение в сжатом бетоне равно

_b=0,52МПа>0

т.е. верхние трещины не образуются.

Определяем момент трещинообразования в нижней зоне плиты

M_r=M_tot=68,8 M_rp=P₂(e_op+r_sup)=316800(76+58.3)=42.5

M_crc=R_bt,ser W^Inf _pl+M_гр =1,95•14348•10³+42,5•10⁶=70,5 кН.м .;

так как M_crc=70,5 > M_tot=68, кНм,

то трещины в растянутой зоне не образуются

3.3Расчет прогиба плиты

Расчет прогиба плиты выполняем с учетом раскрытия трещин от действия

постоянной и длительной нагрузок согласно п.4.27[2].

М= M_l=60,9кНм;

f=6,9•10^-6•5/48•5575²=22,3 мм.

f =22б3<28.3мм.

Поскольку вычисленное значение прогиба удовлетворяет требованиям табл. 19[8], то не учитываем благоприятное влияние выгиба плиты от быстронатекающей ползучести бетона.

IV этап

5. 4 Проектирование неразрезного ригеля.

Неразрезной ригель многопролетного перекрытия представляет собой элемент рамной конструкции. При свободном опирании концов ригеля на наружные стены и равных пролетах ригель можно рассматривать как неразрезную балку. При этом возможен учет пластических деформаций, приводящих к пере­распределению и выравниванию изгибающих моментов между от­дельными сечениями.

Назначаем предварительные размеры поперечного се­чения ригеля.

 Высота сечения h=550мм.

 Ширина сечения ригеля b =220мм.

Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Нагрузка на ригеле от многопустотных плит считается равномерно распределен­ной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу колонн в про­дольном направлении здания 4,8 м.

Постоянная нагрузка на ригель будет равна:

 от перекрытия (с учетом коэффициента надежности по назначе­нию здания _n =1,0): 4,46•4,8•0,95=20,33 кН/м;

 от веса ригеля (плотность железобетона = 25 кН/м³, с учетом коэффициентов надежности _f=1,1; _n=0,95):

0,22•0,55•25•1,1•0,95=2,6125кН/м.

Итого: g=20,33+2,61=22,94кН/м.

Временная нагрузка (с учетом _n=0,95): =4,8•4,92•0,95=22,43кН/м.

Полная нагрузка: q= g+=22,94+22,43=46,4кН/м. В результате диалога с ЭВМ получены уточненные размеры сечения ригеля b=250 мм, h=650 мм и ординаты огибающих эпюр M и Q.

Характеристики бетона и арматуры для ригеля.

 Бетон тяжелый, класса В30, _b2 = 0,9 , R_b=19,5•0,9=17,55МПа; R_bt=1,3•0,9=1,17МПа;

 Продольная рабочая арматура класса А-III, R_s =365 МПа.

По приложению 2 для элемента из бетона класса В35 с арматурой класса

А-III при _b2 =0,9 находим _R== 0,405 и _R=0,564.

4.1 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продоль­ной оси.

Принимаем схему армирования ригеля согласно рис.8.

Рис.8 К подбору продольной арматуры в ригеле: а- сечение в пролете, б- сечение на опоре

Момент от постоянной нагрузки

Мпр=40,16

Моп=71,54

Момент от временной нагрузки

Моп=35,33

Мпр=53,84

Огибающая эпюра

Мпр=99

Моп=125

От полной загрузки

Мпр=230

Моп=128,2

 Сечение в пролете (рис. 8 а),M=230 кНм, h₀=550-60=490мм.

Подбор продольной арматуры производим согласно [3 п. 3.18].

_m=M/ (R_bbh²₀) =230•10⁶/ (17,55•250•490²) =0,262<_R=0,405 следовательно, сжатая арматура не требуется.

По приложению IV при _m=0,262 находим =0,845, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле

A_S=M/(R_S  h₀)=230•10⁶/365•0,845•0,49=1501 мм .

Принима­ем 4 стержня диаметром 16 мм, с A_s фактич.=804 мм².

• Сечение на опоре (рис.8 б), М =128,2 кН•м; h₀=h-a=550-45=505 мм _m=M/(R_bbh²₀)=128,2•10⁶/17,55•220•505²=0,180  =0,9 тогда

A_S=128,2•10⁶/ (365•0,9•505) =771 мм².

Принимаем 2 стержня диаметром 22 мм с фактической площадью 760 мм².

Монтажную арматуру принимаем 2 стержня диаметром 12мм с площадью 226мм²