- •Министерство образования и науки Российской Федерации
- •I.I Компоновка конструктивной схемы
- •1.2 Проектирование плиты монолитного перекрытия
- •Конструктивный расчет плиты монолитного перекрытия
- •Подбор сечений продольной арматуры сеток.
- •I.3 Второстепенная балка
- •Расчет прочности наиболее опасного сечения балки на действие поперечной силы у опоры слева.
- •II этап
- •2 Проектирование балочного сборного перекрытия.
- •2.1 Компоновка конструктивной схемы.
- •2.2 Плита с круглыми пустотами.
- •Нормативные и расчетные характеристики мелкозернистого бетона
- •Проверка прочности ребристой плиты по сечениям наклонным к продольной оси.
- •III этап
- •3 Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы.
- •3.1 Геометрические характеристики приведенного сечения.
- •3.1.1 Определим первые потери предварительного напряжения арматуры.
- •3.1.2 Определим вторые потери предварительного напряжения
- •3.2 Проверка образования трещин
- •3.3Расчет прогиба плиты
- •IV этап
- •4 Проектирование неразрезного ригеля.
- •Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля.
- •Характеристики бетона и арматуры для ригеля.
- •4.1 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.
- •4.2 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси.
- •5 Проектирование сборной железобетонной колонны и фундамента под колонну.
- •Характеристики бетона и арматуры для колонны
- •5.1 Расчет прочности сечения колонны
- •Проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.
- •5.2 Проектирование фундамента
- •Список используемой литературы.
Подбор сечений продольной арматуры сеток.
— В средних пролетах окаймленных по контуру балками и на опорах. h0=h-a=80-12,5=67,5 мм, m=М/(Rb•b•h20)=1,52•106/(7,65•1000•67,52)=0,043;
по приложениям I, 2 находим =0,107<R=0.700, =0,947, тогда RsAS=M/(•h0)=1,52•106/(0,947•67,5)=23778Н; по приложению 7 принимаем сетку С1 номер2 марки с фактической несущей способностью продольной арматуры RsAsфакт=27170 Н.
—В первом пролете и на первой промежуточной опоре h0=h-a=
=80-16,5=63,5мм; m=2,56•106/(7,65•1000•63,52)=0,083; =0.17<R;
=0,915; RSASТР=2,56•106/(0,915•63,5)=44060 Н;
дополнительная сетка должна иметь несущую способность продольной арматуры н менее 44060-23778=20282H; принимаем сетку С2 номер 48 марки
, с RSASфакт=23980Н
I.3 Второстепенная балка
Схема армирования второстепенной балки сварными каркасами принимается согласно рис.3. Не допускается подбирать продольную арматуру со стержнями разного диаметра. Поперечная рабочая арматура принимается класса А-I.
Вычисляем расчетный пролет для первого (крайнего) пролета, который равен расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки (рис.3)
l01=l-c/2-b/2=4800-250/2-250/2=4550 мм.
Рис.3 К расчету второстепенной балки
Определим расчетную нагрузку на 1 пог. м второстепенной балки, собираемую с грузовой полосы шириной равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок (2,1м)
Постоянная нагрузка:
— от веса плиты и пола 3,76•2,1=7,87 кН/м
— от веса ребра балки (0,4-0,08)•0,2•25•1,1=1,76 кН/м
Итого g=9,63кН/м
Временная нагрузка: V=4,92•2, 1=10,33кН/м
Итого с учетом коэффициента надежности по назначению здания q=(g+v)•n=(9,63+10,33)•0,95=19кН/м.
Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий
— в первом пролете М=q•l201/11=19•4,552/11=35,76кН•м;
— на первой промежуточной опоре М=q•l201/14=19•4,552/14=28,1кН•м.
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна Q=0,6•q•l01=0,6•19•4,55=51,87кН.
Согласно задания продольная рабочая арматура для второстепенной балки класса А- I (RS=225 МПа).
Проверим правильность предварительного назначения высоты сечения второстепенной балки:
h0282мм,
или h=h0+a=282+35=317мм < 400 мм, т.е. увеличивать высоту сечения не требуется.
Расчеты прочности сечений, нормальных к продольной оси балки, на действие изгибающих моментов.
— Сечение в пролете: М= 35,76кН•м.
Определим расчетную ширину полки таврового сечения согласно [2,п.3.16] : при hf/h=80/400=0,2>0,1 и 2•1/6•l01+b=2•1/6•4550+160=1676<2100мм принимаем bf=1676мм. Вычислим h0=h-a=400-30=370мм.
Так как М'f =Rbb•hf• (h0-0,5•hf)=7,65•1676•80• (370-0,5•80)=337,98кН•м>M=35,76кН•м, граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b=bf=1676мм. Вычислим m=M/(Rb•b•h20)=35,76•106/(7,65•1676•3702)=0,029<R=0,455. По приложению I при m=0,028 находим =0,986, тогда Аs=M/(Rs••h0)=35,76•106/(225•0,986•370)=435,65мм2.
Принимаем по приложению 218 (Аs=509 мм2)
— Сечение на опоре В: М=28,1кН•м.
Вычислим h0=h-a=400-35=365мм; m=M/(Rb•b•h20)=28,1•106/(7,65•160•3652)=0,17<R=0,455, т.е. сжатая арматура не требуется.
По приложению I при m=0,17 находим =0,861, тогда Аs=M/(Rs••h0)=28,1 •106/(225•0,861•365)=397 мм2. Принимаем 512 (Аs= 565 мм2).