metodakr
.pdf130
В связи с повышением качества изготовления гидролиний скорость рабочей жидкости в напорных линиях допускается принимать в зависимости от рабочего давления в следующих пределах [4]:
давление, МПа |
2,5 |
5,0 |
10,0 |
15,0 |
скорость, м/c |
3 ÷ 10 |
4 |
5 ÷ 6 |
8 ÷ 10 |
При выборе внутреннего диаметра трубопровода необходимо учитывать соответствие его значений стандартному ряду ГОСТ 8734-75 (8; 10; 12; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80 мм).
После определения значения условного прохода DУ в соответствии с ГОСТ необходимо уточнить фактическую скорость движения рабочей жидкости в трубопроводах.
Фактическая скорость движения в трубопроводе может быть определена по формуле
υФ = |
4QН2 , |
(7.2) |
|
πDУ |
|
где υФ – фактическая скорость во всасывающем трубопроводе; QН – расход ( производительность насоса );
DУ – условный проход всасывающего трубопровода, принятый по ГОСТу.
В системе гидропривода применяют жесткие и гибкие трубы. Наиболее употребительны: жесткие трубы стальные бесшовные холоднодеформируемые при DУ < 30 мм; горячекатанные – при DУ > 30 мм. Материал таких труб – сталь 10 и сталь 20.
Для дренажных линий и линий управления с давлением до 6 МПа применяют тонкостенные трубы медные, из алюминиевых сплавов – при давлениях до 0,64 МПа и винилпластовые трубы – при давлениях до
0,6 МПа.
В случае применения стальных или медных труб необходимо произвести расчет этих труб на прочность. Расчет на прочность сводится к определению толщины стенок δ, рассчитываемой по формуле
131
δ= |
PDУ |
, |
(7.3) |
|
|||
2σ |
|
где P – максимальное давление рабочей жидкости;
σ – допускаемое напряжение материала трубы на разрыв; DУ – внутренний диаметр трубопровода.
Допускаемое напряжение принимается для труб:
− из стали 20, 35, 40 σ = 400 ÷ 500 МПа;
− из цветных металлов и сплавов σ = 200 ÷ 250 МПа.
Если расчетное значение σ оказалось малым, то, учитывая возможность внешних механических повреждений, это значение в любом случае не следует выбирать менее 0,8 ÷ 1,0 мм для цветных металлов и 0,5 мм – для стали.
Гибкие трубопроводы применяют для соединения элементов гидропривода, которые расположены на подвижных частях и могут перемещаться относительно друг друга.
В качестве гибкого трубопровода в основном применяют резинотканевые шланги, называемые рукавами высокого давления (РВД) . В зависимости от количества металлических оплеток рукава высокого давления делятся на три типа:
−I тип – с одной металлической оплеткой, рассчитанной на давление до 20 МПа;
−II тип – с двойной оплеткой, рассчитанной на давление до
30МПа;
−III тип – с тройной оплеткой, применяемой для высоких давлений при внутреннем диаметре до 40 МПа.
Основные размеры РВД приведены в ГОСТ 6286 – 73.
Для заданных условий работы гидросистемы гибкие трубопроводы могут быть выбраны в специальной литературе.
Рукава навивочной конструкции типов РВД-20, РВД-25, РВД-32 применяются в гидросистемах с рабочим давлением 16 ÷ 25 МПа при работе на маслах МГ-15В, МГ-46Б, И-20А, И-30А в температурном диапазоне 50 ÷ 100 °С.
При монтаже гидролиний необходимо соблюдать следующие требования:
− не допускаются вмятины на трубах и искажение их цилиндричности;
132
−радиус изгиба жестких трубопроводов должен соответствовать условию: R ≥ (4 ÷ 6) dН, где dН – наружный диаметр трубы;
−радиус изгиба рукавов зависит от типа рукава и в среднем
принимается из соображений: R ≥ (12 ÷ 18) dВ, где dВ – внутренний диаметр трубопровода;
−присоединение трубопроводов к вращающимся узлам гидропривода должно производиться с помощью специальных шарнирных соединений, имеющих одну, две и более степеней свободы.
8ПОТЕРИ НАПОРА (ДАВЛЕНИЯ) В СИСТЕМЕ ГИДРОПРИВОДА
При движении жидкости по трубопроводам гидропривода, а также при прохождении жидкости через контрольно-регулирующую аппаратуру происходят потери напора. Поэтому давление выбранного насоса должно быть достаточным для обеспечения необходимого усилия и преодоления потерь напора, возникающих в трубопроводах, клапанах, дросселях и т.д.
Суммарные потери давления в гидросистеме гидропривода P определяются по зависимости
P = ∑ΔΡТР + ∑ΔΡМ + ∑ΔΡГ, |
(8.1) |
где ∑ΔΡТР – потери давления при трении движущейся рабочей жидкости в трубопроводах; ∑ΔΡМ – потери давления в местных сопротивлениях трубопроводов;
∑ΔΡГ – потери давления в гидроаппаратуре.
При этом потери давления на трение, в свою очередь, определяются по формуле
ΣΔP |
= γΣλ |
l |
|
υ2 |
, |
(8.2) |
|
DУ |
2g |
||||||
ТР |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
где γ – объемный вес рабочей жидкости; λ – коэффициент сопротивления трения;
DУ – внутренний диаметр трубопровода (условный проход); l – длина участка трубопровода без местных сопротивлений;
133
υ – скорость движения рабочей жидкости на рассматриваемом участке;
g – ускорение свободного падения.
Для определения коэффициента сопротивления трения предварительно определяется число Рейнольдса
|
Re = |
υD |
У |
, |
(8.3) |
|
|
ν |
|
|
|||
где ν – кинематический коэффициент вязкости жидкости. |
||||||
При |
Re > ReКР режим движения |
является |
турбулентным, при |
|||
Re < Reкр |
– ламинарным. Величина |
критического |
числа Рейнольдса |
зависит от конструктивной формы канала, наличия внешних возмущений и т.д. Значение критического числа ReКР для некоторых конструктивных форм трубопровода, применяемых в гидроприводе, при практических расчетах можно принимать в соответствии с таблицей 8.1.
Таблица 8.1 – Значения критических чисел Рейнольдса
Форма канала |
ReКР |
Круглые гладкие трубы |
2320 |
Гибкие шланги |
1600 |
Окна цилиндрических золотников |
260 |
Плоские и конусные клапаны |
20 ÷ 100 |
Распределительные краны |
550 ÷ 570 |
При ламинарном режиме движения коэффициент λ определяется по следующим формулам:
− для гладких труб и шлангов без резких сужений и изгибов
λ = |
75 |
; |
(8.4) |
|
Re |
|
|
− для гибких рукавов длиной до 700 мм |
|
||
λ = |
85 |
; |
(8.5) |
|
Re |
|
|
− для труб со вмятинами, уменьшающими сечение на 40 ÷ 50 %
134
λ = |
155 |
|
Re . |
(8.6) |
При турбулентном режиме при значениях критерия Рейнольдса 2300 < Re < 10000, коэффициент сопротивления для металлических труб может быть определен по формуле Блазиуса:
− для медных и латунных труб
λ = |
0,31640,25 |
; |
(8.7) |
|
|
Re |
|
|
|
− для стальных шероховатых труб |
|
|
||
|
|
0,314 |
|
|
|
|
|
, |
(8.8) |
|
||||
λ = 0,06 |
|
|
||
|
DУ |
|
|
где |
– высота |
выступов |
шероховатости |
(абсолютная |
|
шероховатость), определяемая в соответствии с таблицей 8.2. |
|||
При |
развитом |
турбулентном |
режиме движения, |
то есть при |
Re > 10000 коэффициент сопротивления для стальных труб определяется по формуле
λ = |
|
1 |
|
|
. |
(8.9) |
|
3,7D |
У |
2 |
|||
|
2log |
|
|
|
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8.2 – Абсолютная шероховатость для трубопроводов из |
||||||
различных материалов |
|
|
|
|
|
|
Материал труб |
|
|
|
|
Значение , |
|
|
|
|
|
мм |
||
|
|
|
|
|
|
|
Чугунное литье |
|
|
|
|
0,25 |
|
Стальные холоднотянутые и холоднокатаные |
|
|
|
|
0,04 |
|
Стальные горячекатаные |
|
|
|
|
0,04 |
|
Медные, латунные, свинцовые |
|
|
|
|
0,0015-0,01 |
|
Алюминиевые и из алюминиевых сплавов, холоднотянутые |
0,0015-0,06 |
|||||
Стеклянные |
|
|
|
|
0,0015-0,01 |
|
Рукава и шланги резиновые |
|
|
|
|
0,03 |
135
В вышеприведенной формуле (8.1) потери давления в местных сопротивлениях определяются из соотношения
ΣΔP |
= γΣζ |
|
b |
υ2 |
, |
(8.10) |
|
2g |
|||||
М |
|
М |
|
гдеζМ – коэффициент местного сопротивления, численное значение которого может быть определено из справочной и учебной литературы [1, 6]; некоторые значения коэффициентов местных сопротивлений приведены в таблице 8.3;
b – поправочный коэффициент, приближенно учитывающий при ламинарном режиме зависимость коэффициентов местного сопротивления от критерия Re. При турбулентном режиме коэффициент ζМ не зависит от числа Re и поэтому коэффициент b = 1,0. Значение коэффициента b может быть определено по графику (рисунок 8.1).
Рисунок 8.1 – Зависимость поправочного коэффициента b = f(Re)
136
При определении местных потерь давления считают, что гидравлическая схема гидропривода известна, тогда тип и число местных сопротивлений можно определить на каждом отдельном участке гидропривода по схеме. При этом необходимо учитывать все повороты трубопроводов, изменение сечения трубопроводов, установку контрольнорегулирующей и распределительной аппаратуры, вспомогательных элементов гидропривода.
Таблица 8.3 – Значения коэффициентов местных сопротивлений для клапанов и соединений
Тип сопротивления |
ζМ |
|
|
|
|
Распределитель золотниковый |
3 |
– 5 |
Обратный и предохранительный клапаны |
2 |
– 3 |
Дроссель |
2 – 2,2 |
|
Самозапирающаяся муфта |
1 – 1,5 |
|
Редукционный клапан |
3 |
– 5 |
Фильтр |
2 |
– 3 |
Внезапное расширение (вход в гидробак) |
0,8 |
– 0,9 |
Внезапное сужение (выход из гидроцилиндра) |
0,5 |
– 0,7 |
Штуцер, переходник |
0,1 – 0,15 |
|
Колено с закруглением на 90° при соотношениях: |
|
|
- r/R =0,1 |
0,131 |
|
- r/R =0,2 |
0,138 |
|
- r/R =0,3 |
0,158 |
|
- r/R =0,4 |
0,206 |
|
- r/R =0,5 |
0,294 |
|
- r/R =0,6 |
0,440 |
|
- r/R =0,7 |
0,661 |
|
- r/R =0,8 |
0,997 |
|
- r/R =0,9 |
1,408 |
|
- r/R =1,0 |
1,978 |
|
Резкий поворот трубы при углах поворота: |
|
|
- 20° |
0,046 |
|
- 40° |
0,139 |
|
- 60° |
0,364 |
|
- 80° |
0,740 |
|
- 90° |
0,985 |
|
- 100° |
1,260 |
|
- 120° |
1,861 |
|
- 140° |
2,431 |
|
Для Т-образных тройников |
0,5 |
– 1,5 |
Примечания: r – радиус трубопровода; R – радиус поворота трубопровода
137
Потери рабочего давления при прохождении рабочей жидкости через контрольно-регулирующую, распределительную и вспомогательную аппаратуру ΔΡГ определяются в соответствии с принятой схемой гидропривода. Величина потерь давления в гидроаппаратуре принимается из их технических характеристик или определяется расчетом местных потерь давления в гидроаппаратуре. Для этого необходимо учесть коэффициент местных сопротивлений гидроаппаратуры (таблица 8.3).
При расчете местных потерь давления можно объединить коэффициенты местных сопротивлений трубопроводов и гидроаппаратуры и получить общие результаты или считать отдельно.
9ОПРЕДЕЛЕНИЕ КПД ГИДРОПРИВОДА И ФАКТИЧЕСКОГО УСИЛИЯ НА ШТОКЕ ГИДРОЦИЛИНДРА
Зная величину гидравлических потерь P, можно определить фактическое давление на поршень гидроцилиндра:
PЦ = PН – P, |
(9.1) |
т.е. фактическое давление на поршень гидроцилиндра будет меньше давления, развиваемого насосом.
Потери давления в системе гидропривода оцениваются гидравлическим КПД:
ηГ = |
PЦ |
= |
P − |
P |
|
|
|
Н |
|
, |
(9.2) |
||
PН |
PН |
|
||||
|
|
|
|
|
где PН – давление, развиваемое насосом;
PЦ – давление в гидроцилиндре.
Обычно среднее расчетное значение ηГ колеблется в пределах
0,85 ÷ 0,95.
Объемные потери в гидроприводе происходят вследствие утечек жидкости через зазоры в элементах гидропривода. Примером объемных потерь может служить утечка жидкости в рабочем цилиндре между стенками цилиндра и плунжером, утечка жидкости в насосе, золотнике.
Общие потери жидкости в гидросистеме складываются из потерь в насосе qН , потерь в цилиндре гидродвигателя qЦ, потерь в золотнике qЗ:
138
Q = qН + qЦ + qЗ. |
(9.3) |
Каждый из перечисленных видов потерь можно выразить через утечку, которая представляет величину утечки в л/мин, отнесенную к давлению в 1 МПа:
Q = σн·Pн + σц·Pц + σз·Pз, |
(9.4) |
гдеσН – удельная утечка жидкости в насосе, σН = 0,03 ÷ 0,05 л/мин на
1 МПа; |
|
|
|
|
|
σЦ – удельная |
утечка |
жидкости |
в |
|
гидроцилиндре, |
σЦ = 0,0013 ÷ 0,0016 л/мин на 1 МПа; |
|
|
|
||
σЗ – удельная |
утечка |
жидкости |
|
в |
золотнике, |
σЗ = 0,0015 ÷ 0,0017 л/мин на 1 МПа;
PН – рабочее давление, развиваемое насосом; PЦ – давление в гидроцилиндре;
PЗ – давление в золотнике, принимаемое равным давлению PЦ.
Потери расхода в гидросистеме могут быть оценены объемным КПД
ηО = |
QН − Q |
. |
(9.5) |
|
|||
|
QН |
|
Среднее значение объемного КПД колеблется в пределах (0,9 ÷ 0,98).
Полный КПД гидропривода определяется по формуле |
|
η = ηГ ηО ηМ , |
(9.6) |
где ηГ – гидравлический КПД гидропривода, учитывающий гидравлические потери в насосе, гидродвигателе, трубопроводе (определяется по формуле (9.2)); ηО – объемный КПД гидропривода, учитывающий потери
жидкости в насосе, гидроцилиндре, трубопроводе (определяется по формуле (9.5)); ηм – механический КПД гидропривода, учитывающий потери
мощности на преодоление сил трения в сальниках, манжетах, цилиндрах насоса и гидродвигателя, рассчитываемый по соотношению
139
ηМ = ηМН ηМЦ , |
(9.7) |
где, в свою очередь,
ηМН – механический КПД насоса, равный (0,80 ÷ 0,90); ηМЦ – механический КПД гидроцилиндра, определяемый по формуле
ηМЦ = |
FЦ −FТР |
, |
(9.8) |
|
|||
|
FЦ |
|
где FТР – суммарное усилие трения в гидроцилиндре (определяемое в разделе 2.4.2);
FЦ – усилие, развиваемое гидроцилиндром, которое определяется по формуле
F |
= P |
πD2 |
, |
(9.9) |
|
||||
Ц |
Ц 4 |
где D – внутренний диаметр гидроцилиндра.
После определения потерь давления в системе гидропривода и действительного давления в гидроцилиндре, можно рассчитать фактическую силу, передаваемую поршнем гидроцилиндра рабочему органу машины:
− при подаче рабочей жидкости в поршневую полость (толкающее усилие)
F |
= P |
πD2 |
η |
, |
(9.10) |
|
|||||
Фтолк |
Н |
4 |
|
||
|
|
|
|
|
− при подаче рабочей жидкости в штоковую полость (тянущее усилие)
F |
= P |
π(D2 |
−d2 ) |
η |
, |
(9.11) |
|
|
|
|
|||||
Фтян |
Н |
4 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|