Методичка
.pdf
расчету или ставится по конструктивным соображениям, должно приниматься на приопорных участках (равных при равномерной нагрузке ¼ пролета)
при высоте ростверка hp < 450 мм не более hp/2 и не более
150 мм;
при высоте ростверка hр > 450 мм не более hp/3 и не более
500 мм;
на пролетных участках при высоте ростверка hp > 300 мм и не более 0,75hp < 500 мм.
Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения (3.17):
|
|
|
R bh2 |
8500 0,5 0,35 |
2 |
|
|
s |
|
|
bt 0 |
|
|
|
1,17 м |
w,max |
|
|
|
||||
|
|
Q |
Q |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
Значение Mb определяем по формуле:
Mb 1,5Rbtbh02 1,5 750 0,50 0,352 68,91 кН м.
Расстояние от опоры до наклонного сечения с определяем по формуле:
с |
|
M b |
|
|
|
68,91 |
0,587м . |
|
q |
200 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Asw = 151 мм2 (2 8 мм), так как в расчете по изгибающему моменту приняты 3 продольных стержня в плоский каркас.
Определим интенсивность хомутов (3.16):
|
|
|
R |
A |
170000 1,51 10 |
4 |
||
q |
|
|
|
sw sw |
|
|
|
171,13 кН / м, |
sw |
|
|
|
|
||||
|
|
|
sw |
0,15 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сече-
нии (3.14):
Q Mcb 0,58768,91 117,39 кН .
Поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном се-
чении (3.15):
Qsw 0,75qswc0 0,75 171,13 0,587 75,34 кН.
Проверяем условие (3.13):
Q 173 кН Qb Qsw 117,39 75,34 192,73 кН.
41
Приложения
42
Приложение 1
Таблица П1.1. Расчетные значения сопротивления бетона Rb, Rbt
(с округлением) в зависимости от класса бетона для предельных состояний первой группы
Выдержка из табл. 5.2 СП 52-101-2003
|
|
Расчетные значения сопротивления бетона |
|
||||||||
Вид сопротив- |
для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа, |
||||||||||
ления |
|
при классе бетона по прочности на сжатие |
|
||||||||
|
В10 |
В15 |
В20 |
В25 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
|
Сжатие осевое |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(призменная |
6,0 |
8,5 |
11,5 |
14,5 |
17,0 |
19,5 |
22,0 |
25,0 |
27,5 |
30,0 |
|
прочность) Rb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Растяжение |
0,56 |
0,75 |
0,90 |
1,05 |
1,15 |
1,30 |
1,40 |
1,50 |
1,60 |
1,70 |
|
осевое Rbt |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Таблица П1.2. Расчетные значения сопротивления арматуры
растяжению Rs, Rsw, и сжатию Rsc (с округлением) для предельных состояний первой группы
Выдержка из табл. 5.8. СП 52-101-2003
|
|
Расчетные значения сопротивления арматуры |
|||
Арматура |
для предельных состояний первой группы, МПа |
||||
|
|
Растяжению |
|
||
класса |
|
|
|
||
Продольной Rs |
Поперечной (хомутов и |
Сжатию, Rsc |
|||
|
|||||
|
отогнутых стержней) Rsw |
|
|||
|
|
|
|
||
А240 |
215 |
|
170 |
215 |
|
А300 |
270 |
|
215 |
270 |
|
А400 |
355 |
|
285 |
355 |
|
А500 |
435 |
|
300 |
435 |
|
В500 |
415 |
|
300 |
415 |
|
43
Приложение 2
Таблица П2.1. Расчетные площади
поперечных сечений и масса арматуры
Диаметр, мм |
|
Расчетные площади поперечного сечения, см2, |
|
Масса, кг/м |
|||||||
|
|
|
при числе стержней |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|||
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,071 |
0,14 |
0,21 |
0,28 |
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
0,64 |
0,052 |
|
4 |
0,126 |
0,25 |
0,38 |
0,50 |
0,63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
1,13 |
0,092 |
|
5 |
0,196 |
0,39 |
0,59 |
0,79 |
0,98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
1,77 |
0,144 |
|
6 |
0,283 |
0,57 |
0,85 |
1,13 |
1,42 |
1,70 |
1,98 |
2,26 |
2,55 |
0,222 |
|
7 |
0,385 |
0,77 |
1,15 |
1,54 |
1,92 |
2,31 |
2,69 |
3,08 |
3,46 |
0,302 |
|
8 |
0,503 |
1,01 |
1,51 |
2,01 |
2,51 |
3,02 |
3,52 |
4,02 |
4,53 |
0,395 |
|
10 |
0,785 |
1,57 |
2,36 |
3,14 |
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6,28 |
7,07 |
0,617 |
|
12 |
1,131 |
2,26 |
3,39 |
4,52 |
5,65 |
6,79 |
7,92 |
9,05 |
10,18 |
0,888 |
|
14 |
1,539 |
3,08 |
4,62 |
6,16 |
7,69 |
9,23 |
10,77 |
12,31 |
13,85 |
1,208 |
|
16 |
2,011 |
4,02 |
6,03 |
8,04 |
10,05 |
12,06 |
14,07 |
16,08 |
18,10 |
1,578 |
|
18 |
2,545 |
5,09 |
7,63 |
10,18 |
12,72 |
15,27 |
17,81 |
20,36 |
22,90 |
1,998 |
|
20 |
3,142 |
6,28 |
9,41 |
12,56 |
15,71 |
18,85 |
21,99 |
25,14 |
28,28 |
2,466 |
|
22 |
3,801 |
7,60 |
11,40 |
15,20 |
19,00 |
22,81 |
26,61 |
30,41 |
34,21 |
2,984 |
|
25 |
4,909 |
9,82 |
14,73 |
19,63 |
24,54 |
29,45 |
34,36 |
39,27 |
44,13 |
3,853 |
|
28 |
6,158 |
12,32 |
18,47 |
24,63 |
30,79 |
36,95 |
43,10 |
49,26 |
55,42 |
4,834 |
|
32 |
8,042 |
16,08 |
24,13 |
32,17 |
40,21 |
48,25 |
56,30 |
64,34 |
72,38 |
6,313 |
|
36 |
10,18 |
20,36 |
30,54 |
40,72 |
50,90 |
61,03 |
71,26 |
81,44 |
91,62 |
7,990 |
|
40 |
12,56 |
25,12 |
37,68 |
50,24 |
62,80 |
75,36 |
87,92 |
100,48 |
113,10 |
9,870 |
|
44
Приложение 3
Таблица П3.1. Расчетные сопротивления R под нижним концом забивных и
вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта
Выдержка из табл. 7.2 СП 24.13330.2011
|
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных и вдавливаемых |
|||||||
Глубина |
свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа |
|
||||||
погружения |
|
|
песков средней плотности |
|
|
|
||
нижнего |
гравелистых |
крупных |
– |
средней |
мелких |
пылеватых |
|
– |
конца сваи, м |
крупности |
|
||||||
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|
0,6 |
3 |
7500 |
6600 |
3000 |
3100 |
2000 |
1100 |
|
600 |
4000 |
2000 |
1200 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
8300 |
6800 |
3800 |
3200 |
2100 |
1250 |
|
700 |
5100 |
2500 |
1600 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
5 |
8800 |
7000 |
4000 |
3400 |
2200 |
1300 |
|
800 |
6200 |
2800 |
2000 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
7 |
9700 |
7300 |
4300 |
3700 |
2400 |
1400 |
|
850 |
6900 |
3300 |
2200 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
10 |
10500 |
7700 |
5000 |
4000 |
2600 |
1500 |
|
900 |
7300 |
3500 |
2400 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
15 |
11700 |
8200 |
5600 |
4400 |
2900 |
1650 |
|
1000 |
7500 |
4000 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
20 |
12600 |
8500 |
6200 |
4800 |
3200 |
1800 |
|
1100 |
4500 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
13400 |
9000 |
6800 |
5200 |
3500 |
1950 |
|
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
14200 |
9500 |
7400 |
5600 |
3800 |
2100 |
|
1300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>35 |
15000 |
10000 |
8000 |
6000 |
4100 |
2250 |
|
1400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания:
1.Над чертой даны значения R для песков, под чертой – для глинистых грунтов.
2.В таблицах П3.1 и П3.2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта следует принимать от уровня природного рельефа.
3.Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений
показателя текучести IL глинистых грунтов значения R и fi в таблицах П3.1 и П3.2 определяют интерполяцией.
4.Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения R по таблице П3.1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по таблице П3.1 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа.
45
Окончание прил. 3
Таблица П3.2. Расчетные сопротивления на боковой поверхности
забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек
Выдержка из табл. 7.3 СП 24.13330.2011
|
|
|
Расчетные сопротивления на боковой поверхности |
|
|
||||||
Средняя |
|
забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек fi, кПа |
|
||||||||
|
|
|
песков средней плотности |
|
|
|
|
||||
глубина |
|
|
|
|
|
|
|
||||
крупных и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расположе- |
|
|
пылева- |
|
|
|
|
|
|
|
|
средней |
|
мелких |
– |
– |
– |
– |
|
– |
– |
||
ния слоя |
крупности |
|
|
тый |
|
|
|
|
|
|
|
грунта, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном |
|
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
< 0,2 |
|
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
1 |
35 |
|
23 |
15 |
12 |
8 |
4 |
4 |
|
3 |
2 |
2 |
42 |
|
30 |
21 |
17 |
12 |
7 |
5 |
|
4 |
4 |
3 |
48 |
|
35 |
25 |
20 |
14 |
8 |
7 |
|
6 |
5 |
4 |
53 |
|
38 |
27 |
22 |
16 |
9 |
8 |
|
7 |
5 |
5 |
56 |
|
40 |
29 |
24 |
17 |
10 |
8 |
|
7 |
6 |
6 |
58 |
|
42 |
31 |
25 |
18 |
10 |
8 |
|
7 |
6 |
8 |
62 |
|
44 |
33 |
26 |
19 |
10 |
8 |
|
7 |
6 |
10 |
65 |
|
46 |
34 |
27 |
19 |
10 |
8 |
|
7 |
6 |
15 |
72 |
|
51 |
38 |
28 |
20 |
11 |
8 |
|
7 |
6 |
20 |
79 |
|
56 |
41 |
30 |
20 |
12 |
8 |
|
7 |
6 |
25 |
86 |
|
61 |
44 |
32 |
20 |
12 |
8 |
|
7 |
6 |
30 |
93 |
|
66 |
47 |
34 |
21 |
12 |
9 |
|
8 |
7 |
> 35 |
100 |
|
70 |
50 |
36 |
22 |
13 |
9 |
|
8 |
7 |
Примечания:
1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 2, 3
ктаблице П3.1.
2.При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверх-
ности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3.Значения расчетного сопротивления плотных песков на боковой поверх-
ности свай fi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в таблице.
4.Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости e < 0,5 и глин с коэффициентом пористости e < 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в таблице П3.2, при любых значениях показателя текучести.
46
Приложение 4
Таблица П4.1. Коэффициент условий работы грунта
на боковой поверхности сваи (для свай трения)
Выдержка из табл. 7.6 СП 24.13330.2011
|
Коэффициент условий работы сваи γсf |
||||
Сваи и способы их устройства |
в |
в |
в |
в |
|
|
песках |
супесях |
суглинках |
глинах |
|
1 Набивные по 6.4 а при погружении |
|
|
|
|
|
инвентарной трубы с теряемым нако- |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,7 |
|
нечником или бетонной пробкой |
|
|
|
|
|
2 Буровые, в том числе с уширением, |
|
|
|
|
|
бетонируемые: |
|
|
|
|
|
а) при отсутствии воды в скважине |
|
|
|
|
|
(сухим способом) и при использова- |
|
|
|
|
|
нии обсадных инвентарных труб, а |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,6 |
|
также при выполнении их методом |
|||||
|
|
|
|
||
непрерывно перемещающегося шнека |
|
|
|
|
|
(НПШ) |
|
|
|
|
|
б) под водой или под глинистым рас- |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
|
твором |
|||||
|
|
|
|
||
в) жесткими бетонными смесями, |
|
|
|
|
|
укладываемыми с помощью глубин- |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,7 |
|
ной вибрации (сухим способом) |
|
|
|
|
|
3 Сваи-столбы |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,6 |
|
4 Буроинъекционные сваи, устраива- |
|
|
|
|
|
емые с использованием разрядно- |
1,3 |
1,3 |
1,1 |
1,1 |
|
импульсной технологии (РИТ) |
|
|
|
|
|
47
Приложение 5
Таблица П5.1. Выписка из серии 1.011.1-10 вып.1
«Сваи забивные железобетонные»
Марка сваи |
Размеры, мм |
Масса, т |
Марка сваи |
Размеры, мм |
Масса, т |
|||
L |
b |
L |
b |
|||||
|
|
|
|
|||||
С30.30-3 |
3000 |
300 |
0,70 |
С40.35-3 |
4000 |
350 |
1,30 |
|
С40.30-3 |
4000 |
300 |
0,93 |
С50.35-3 |
5000 |
350 |
1,50 |
|
С50.30-4 |
5000 |
300 |
1,15 |
С60.35-6 |
6000 |
350 |
1,90 |
|
С60.30-6 |
6000 |
300 |
1,38 |
С70.35-6 |
7000 |
350 |
2,20 |
|
С70.30-6 |
7000 |
300 |
1,60 |
С80.35-8 |
8000 |
350 |
2,50 |
|
С80.30-8 |
8000 |
300 |
1,83 |
С90.35-8 |
9000 |
350 |
2,80 |
|
С90.30-8 |
9000 |
300 |
2,05 |
С100.35-8 |
10000 |
350 |
3,10 |
|
С100.30-8 |
10000 |
300 |
2,28 |
С110.35-10 |
11000 |
350 |
3,43 |
|
С110.30-8 |
11000 |
300 |
2,50 |
С120.35-10 |
12000 |
350 |
3,73 |
|
С120.30-8 |
12000 |
300 |
2,73 |
С130.35-10 |
13000 |
350 |
4,03 |
|
|
|
|
|
С140.35-10 |
14000 |
350 |
4,33 |
|
|
|
|
|
С150.35-10 |
15000 |
350 |
4,65 |
|
|
|
|
|
С160.35-10 |
16000 |
350 |
4,95 |
|
48
Приложение 6
Таблица П6.1. Предельные деформации основания фундаментов
объектов нового строительства
Выдержка из Таблицы Д.1 СП 22.13330.2011
|
Предельные деформации основания |
||
|
фундаментов |
||
|
|
|
|
Сооружения |
Относительная |
Максимальная Sumax |
|
|
разность осадок |
или средняя Su |
|
|
(ΔS/L)u |
осадка, см |
|
Производственные и гражданские одно- |
|
|
|
этажные и многоэтажные здания с пол- |
|
|
|
ным каркасом: |
|
|
|
– железобетонным; |
0,002 |
10 |
|
– то же, с устройством железобетонных |
|
|
|
поясов, |
0,003 |
15 |
|
железобетонных перекрытий, |
|||
|
|
||
монолитных конструкций; |
|
|
|
– стальным; |
0,004 |
15 |
|
– то же с устройством железобетонных |
0,005 |
18 |
|
поясов или монолитных перекрытий |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Здания и сооружения, в конструкциях |
|
|
|
которых не возникают усилия от нерав- |
0,006 |
20 |
|
номерных осадок |
|
|
|
|
|
|
|
Многоэтажные бескаркасные здания с |
|
|
|
несущими стенами из: |
|
|
|
– крупных панелей; |
0,0016 |
12 |
|
– крупных блоков или кирпичной кладки |
0,0020 |
12 |
|
без армирования |
|||
|
|
||
то же, с армированием, в том числе с |
0,0024 |
18 |
|
устройством железобетонных поясов; |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Дымовые трубы высотой H, м: |
|
|
|
H < 100 |
– |
40 |
|
100 < H < 200 |
– |
30 |
|
200 < H < 300 |
– |
20 |
|
H >300 |
– |
10 |
|
|
|
|
|
49
Приложение 7
Таблица П7.1. Расчетные значения опорных и пролетных изгибающих моментов в ленточном ростверке
№ |
|
Область |
Схема нагрузки |
|
|
|
Моп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мпр |
|
||||||||
|
применения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1. |
|
a |
Lсв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
2 |
|
|
|
q0a(2Lр a) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q0a |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
a |
Lсв |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
||||||||
2. |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
a S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q0 |
2 6L2р 4aLр a 2 |
|||||||||
|
|
Lсв |
|
|
|
|
|
|
q0a(2Lр a) |
|
24 |
||||||||||||||||
|
|
a L |
|
|
|
|
|
|
Lр |
6a |
|||||||||||||||||
3. |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
||||||||||||||||||
2 |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
св |
|
|
|
|
|
|
|
|
Lр |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
a Lсв |
|
|
|
|
q0 L2р |
|
|
|
|
|
|
q0 L2р |
|
||||||||||||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
a S |
|
|
q S 3L |
р |
2S |
|
|
|
|
q 2S 2 |
|
||||||||||||||
5. |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50