КП_Деревянные конструкции_7 вариант
.pdfСодержание
1.Исходные данные и содержание проекта.
2.Расчет плит покрытия с деревянным каркасом и фанерными обшивками.
3.Расчет двух многослойных дощатоклееных балок покрытия: без армирова-
ния, с армированием.
4. Расчет двухшарнирной поперечной рамы со стойками-колоннами прямо-
угольного сечения из клееной древесины.
5.Расчет и конструирование узлов.
6.Мероприятия по обеспечению долговечности конструкции.
7.Список литературы.
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
1
1. Исходные данные
1.Номер варианта – 7.
2.Пролет здания, L=10.90 м.
3.Отметка низа стропильной конструкции, H=6.1 м.
4.Шаг поперечных рам = 5.6 м.
5.Длина здания = 5.6*16 м.
6.Снеговой район – 4.
7.Ветровой район и тип местности – 6А.
8.Температурно-влажностные условия эксплуатации – А1.
9.Класс ответственности здания – 2.
2.Расчет плит покрытия с деревянным каркасом и фанерными обшивками
2.1 Плита – ограждающая конструкция заводского изготовления (плиты покрытий,
перекрытий, стеновые ограждения), применяемая в отапливаемых зданиях при отно-
сительной влажности воздуха до 70% и в неотапливаемых зданиях без выделения водяных паров с расчетной температурой наружного воздуха до -50° С. Плиты покры-
тия предназначены для бесфонарных зданий с наружным отводом воды.
2.2 Конструктивное решение.
1 – продольные ребра
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
2
2 – поперечные ребра
3 – торцевые вкладыши
4 – паз
5 – гребень
6 – пароизоляция
7 – утеплитель
8 – прижимные бруски
9 – фанера верхней обшивки
10 – фанера нижней обшивки
11 – вклеенные арматурные стержни
2.2.1 Плита состоит из деревянного каркаса и фанерной обшивки, соединенной с каркасом водостойким клеем.
2.2.2. Плита в курсовом проекте является ограждающей конструкцией отапливае-
мого здания, поэтому на нижней обшивке по слою пароизоляции уложен плитный утеплитель из трудносгораемых материалов (плиты минераловатные на синтетиче-
ском связующем).
2.2.3.Во избежание смещения утеплителя при монтаже используются прижимные бруски сечением 25х25 мм, которые фиксируются к продольным ребрам гвоздями.
2.2.4.Деревянный каркас состоит из продольных и поперечных ребер, торцевых вкладышей. Торцевые вкладыши располагаются в местах стыков листов фанерных обшивок. Элементы каркаса объединяются между собой гвоздями по слою клея. Тор-
цевые вкладыши между собой и продольными ребрами дополнительно объединя-
ются клееными арматурными стержнями. Стержни, выходящие за боковую поверх-
ность плиты, используются для строповки плиты при монтаже и ее закрепления на стропильной балке.
2.2.5.Для обеспечения проветривания между утеплителем и верхней обшивкой предусмотрены продухи – отверстия min Ø30 мм, выполненные в поперечных ребрах
иторцевых вкладышах.
2.2.6.Для повышения предела огнестойкости фанеру нижней обшивки дополни-
тельно закрепляют к крайним продольным ребрам гвоздями.
2.2.7. По крайним продольным ребрам с наружной стороны панели предусмотрена постановка брусков трапециевидного сечения, образующих с одной стороны паз, а с другой – гребень, что позволяет:
-выровнять нижние плоскости плит
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
3
-обеспечить совместную работу диска покрытия
-обеспечить герметизацию
2.3. Применяемые материалы
2.3.1. Продольные, поперечные ребра и торцевые вкладыши выполнены из цель-
ных досок толщиной δ=19 – 50 мм с последующей обстружкой по кромкам и по пласти из древесины хвойных пород II сорта по ГОСТ 8486-86. Поперечное сечение продоль-
ных ребер назначается по расчету. Поперечное сечение поперечных ребер принима-
ется конструктивно такое же как у продольных ребер.
2.3.2. Физико-механические характеристики древесины хвойных пород II сорта:
а) плотность древесины γдр=550 кг/м3
б) модуль упругости древесины при расчете по 2 группе предельных состояний Е=100000 кгс/см2 (п 3.5. [1])
2.3.3.Обшивка выполнена из фанеры марки ФСФ по ГОСТ 3916-89 толщиной 6, 8, 9, 10, 12 мм. Размеры фанерных листов 1525х1525; 1220х1220 мм.
2.3.4.Физико-механические характеристики фанеры:
а) расчетное сопротивление фанеры растяжению в плоскости листа Rф.р.=140
кгс/см2
б) расчетное сопротивление фанеры сжатию в плоскости листа Rф.с.=120 кгс/см2
в) расчетное сопротивление фанеры изгибу из плоскости листа Rф.и.=65 кгс/см2
г) расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа Rф.ск.=8 кгс/см2
д) плотность фанеры березовой γф=700 кг/м3
2.3.5.Клей синтетический фенольно-резерцированный ФРФ-50.
2.3.6.Полужесткая минераловатная плита по ГОСТ 18973-84 плотность γм.п.=75
кг/м3
2.3.7. Пароизоляция – полиэтиленовая пленка по ГОСТ 19387-82 δ=0,2 мм и плот-
ностью γм.п.=0,02 кг/м2
2.3.8.Гвозди по ГОСТ 4028-73.
2.3.9.Горячекатаная арматурная сталь по ГОСТ 5781-82, Ø10 мм, класс AIII, для внутренней плиты и А – I для узловых соединений, масса m=0,62 кг/м.п.
2.4 Назначение размеров плиты
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
4
2.4.1. Номинальные размеры
lн=B=5.6 м |
|
|
|
|
L=10900мм |
|||||
i=1/15 |
|
|
|
|
ОНСК=6.1м |
|||||
Горизонтальная проекция ската: |
|
|
||||||||
Sг= |
L |
|
+ 300 + 150 + c = |
10900 + 300+150+500=6400 мм. |
||||||
|
||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Длина ската: |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
S= |
6400 |
|
=6414 мм |
|
|
|||||
64002+ |
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
Количество плит: |
|
|
|
|
|
|||||
n= |
S |
|
= 6.41 =4.27 шт |
|
|
|||||
|
|
|
||||||||
1,5 |
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6.41 |
|
|
Принимаем n=5, тогда 1.2м < bn= |
5 |
=1.28 м < 1.5м |
Конструктивные размеры плиты: bk= bn – 2см = 128-2=126.0 см. lк= lн – 4см = 560-4=556 см.
Расчетную длину определяем из условия минимальной ширины опирания деревян-
ной конструкции:
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
5
lр= lк – 5см = 556-5=551 см
2.5 Компоновка поперечного сечения плиты
Размеры сечения продольных ребер принимаем из досок толщиной δ=40 или δ=50
мм. Принимаем bд=δ=40 мм. Ориентировочно высоту сечения продольных ребер при-
1 |
÷ |
1 |
|
||
нимаем из условия hд= |
|
|
·lр, полученное значение корректируем с учетом сор- |
||
25 |
30 |
||||
|
|
|
тамента материалов.
hд max= 1 *551=22.04 см
25
hд min= 1 *551=18.37см
30
Для продольных ребер существует конструктивный минимум:
Принимаем в соответствии с сортаментом поперечное сечение доски hд=20 см.
Для выполнения клеевых швов элементов каркасов и каркасов с обшивкой, доски фрезеруются и после обработки ребер размеры поперечного сечения досок меняются на 1 – 3.5 мм с каждой сторон, это зависит от качества распиловки. Принимаем наихудший вариант.
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
6
При дальнейшем расчете учитываем размеры досок после обстружки:
h´д=200-4=196 мм. b´д= bд-7=40-7=33 мм.
Поперечное сечение считается закомпонованным корректно, если выполняется требование системы:
350 £ a £ 500 |
|
|
a » 50 ×δфво |
|
Расстояние между продольными ребрами в свету определяется:
аo=(bk - 4 b´д – 25)/3 =(1260 - 4·33 – 25)/3=368 мм Расстояние между осями продольных ребер определяется: a= аo+ b´д =368+33=401мм
b´д =33 мм |
bk=1260мм |
аo=368мм |
h´д=196 мм |
Определение толщины фанерных обшивок.
Толщина фанеры верхней обшивки определяется из условия прочности на мест-
ный изгиб по п.4.26 [1], т.е. верхнюю обшивку дополнительно следует проверять на
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
7
местный изгиб от сосредоточенной силы P=100 кгс с γf=1,2 как заделанную в местах прикрепления к ребрам пластину.
Существуют конструктивный минимум:
minδфв.о =8 мм
minδфн.о = 6 мм
Конструктивная схема:
При составлении расчетной схемы предполагаем, что монтажная нагрузка распре-
делилась на участок шириной 1м и при этом поперечные ребра отсутствуют.
Расчетная схема:
Расчетное сечение:
Мвыр= P × a0 = 120*36.8 = 552 кг·см
8
Условие прочности для изгибаемого элемента:
М выр £ Rф.и. × Пmi (ф.17 [1]),
W р
где Rф.и.90 = 65 кгс/см2 – расчетное сопротивление фанеры изгибу поперек волокон наружных слоев из плоскости листа (т.10 [1])
Пmi - произведение коэффициентов условий работ
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
8
Пmi = mв × mn |
= 1*1.2 = 1.26, где |
|
|
|
|
|||||
|
|
γ n |
0.95 |
|
|
|
|
|
|
|
mв |
=1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]) |
|
||||||||
mn |
= 1.2-коэффициент, учитывающий кратковременность монтажной нагрузки (т.6 |
|||||||||
[1]) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γ n |
= 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ- |
|
||||||||
ственности (прил.7 [2]) |
|
|
|
|
|
|
||||
Wр |
= 100см× (δфв.о )2 |
δ |
фв.о = |
6 × Мвыр |
= |
6*552 |
=0.64 см |
|
||
|
|
6 |
|
|
100 × Rф.и × Пmi |
|
100*65*1.26 |
|
|
|
Полученное значение корректируется в сторону увеличения, с учетом сортамента и |
||||||||||
конструктивного минимума. |
|
|
|
|
|
|||||
Принимаю δ фв.о = 8 мм из условий минимума. |
|
|
||||||||
Проверка прочности принятого сечения фанеры верхней обшивки на местный |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
изгиб: |
|
|
|
М выр |
£ Rф.и. |
× Пmi |
|
|
|
|
|
|
|
|
W р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мвыр |
6 × М выр |
|
552*6 |
|
|
|
|
|
||
W р |
= 100 × (δ фв.о )2 = |
100*0.82 =51.8 кг·см |
|
|
|
|||||
Rф.и. × Пmi = 65*1.26=82.11 кг·см |
|
|
|
|
||||||
51.8 кг·см < 82.11 кг·см – условие выполняется. |
|
|
||||||||
ВЫВОД: Условие прочности по нормальным напряжениям фанеры верхней об- |
|
|||||||||
шивки выполняется. Запас прочности 36.9 %. Продольные ребра расставлены кор- |
|
|||||||||
ректно в соответствие требованиям системы. |
|
|
|
|||||||
2.6. Расстановка поперечных ребер |
|
|
|
|
||||||
Конструктивные требования к расстановке ребер: |
|
|
||||||||
а) минимум в два ряда, размещение ребер должно быть симметрично. |
|
|||||||||
б) количество рядов четное. |
|
|
|
|
|
|||||
в) не рекомендуется ставить ребра в зоне действия максимальных изгибающих |
|
|||||||||
моментов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
г) поперечные ребра располагаются в местах стыков листов фанерной обшивки, |
||||||||||
т.к. длина плиты равна 556 см, более 1,5 м, то необходимо сращивать листы фанеры |
||||||||||
по длине, совмещая стыки с поперечными ребрами. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
КП-ДК-270102-ПГС-2013 |
9 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|