КП_Деревянные конструкции_7 вариант
.pdf
Размер листов фанеры принимаем в соответствии с сортаментом 1525х1525
мм и 1220х1220 мм. В расчет берем размеры лист 1,5х1,5 м. (25 мм удаляем в за-
диры).
Фанеру верхней обшивки – сжатую стыкуем впритык:
Фанеру нижней обшивки растяжения – « на ус»:
2.7 Сбор нагрузок
На основании изучения аналогичных конструкций нагрузку от собственного веса плиты принимаем 40 кг/м2.
Нормативная |
Расчетная |
|
|
кгс |
|
|
кгс |
γf |
|
кгс |
|
кгс |
|||
Вид нагрузки |
|
|
|
|
|
при |
|
|
|
|
|
|
при |
|
м2 |
|
|
|
м2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
м |
|
|
|
м |
|||||
|
|
|
|
b=1.26 м |
|
|
|
|
|
b=1.26 м |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постоянная |
40 |
|
50.4 |
|
48 |
|
|
60.5 |
|||||
а) от собственного веса плит |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
1.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) от собственного веса рулонной |
2.80 |
|
3.53 |
3.36 |
|
4.24 |
|||||||
|
|
|
|||||||||||
кровли |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Временная длительнодействую- |
168 |
|
211.68 |
|
240 |
|
302.4 |
||||||
щая (снеговая для 4 района) |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ВСЕГО: |
|
qн |
= 265.61 кгс/м |
|
|
|
qр = 367.14 кгс/м |
||||||
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
10
2.8 Статический расчет плиты
q р |
= 367.14 кгс/м |
lр =5.51м |
||||||||
Qmax |
= |
q р × l р |
= |
367.14*5.51 |
=1011.5 кгc |
|||||
|
|
|
|
|
2 |
|||||
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
q р ×l |
р |
2 |
|
= |
367.14*5.512 |
||
M max |
|
|
|
|
|
8 |
=1393.3 кгс·м |
|||
8 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.9 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Коробчатое сечение плиты состоит из фанеры и древесины. Сечение заменяется приведенным для того, чтобы в дальнейших расчетах материал сечения считать условно однородным приведенным выполненным из фанеры, т.к. крайние волокна се-
чения – фанера.
При определении приведенных геометрических характеристик необходимо учесть:
1.Коэффициент приведения древесины к фанере, определяемый как:
n = Eд =100000 =1.1
Eф 90000
2.Ширина фанерных полок приведенного сечения принимается по п.4.25 [1].
bk = 126.0 см
bрасч = 0,9bк , если l расч ³ 6a (5510мм > 2406мм)
bрасч = 0,9*126.0=113.4 см
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
11
bфн.о |
= bфв.о =113.4см |
|
|
|
|
hд′=19.6см |
|
|
|
||||
δ |
в.о |
=0.8см |
|
|
|
|
y0 = 10.94 см |
|
|
||||
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4×b′=4*3.3см=13.2см |
|
|
|
yb |
= 10.06 см |
|
|
||||||
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
н.о =0.6см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
S пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y0 |
1−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fпр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S пр |
= bв.о |
×δ в.о × (0,5 ×δ в.о + h¢ |
+ δ н.о )+ n × 4 ×b¢ × h¢ |
× (0,5 × h¢ |
+ δ н.о )+ bн.о |
×δ н.о × 0,5δ н.о - статисти- |
|||||||
|
1−1 |
|
ф |
ф |
ф |
д |
ф |
д д |
д |
ф |
ф |
ф |
ф |
ческий момент приведенного сечения относительно сечения 1-1:
S1пр−1 =113.4*0.8*(0,5*0.8+19.6+0.6)+1.1*4*3.3*19.6*(0,5*19.6+0.6)+113.4*0.6*0,5*0.6=
=1868.8+2959.8+20.4=4849 см3
F |
|
|
= δ |
н.о × b н.о + δ в.о |
× bв.о |
+ n × h¢ × 4 × b¢ |
- площадь приведенного сечения |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
пр |
|
|
ф |
|
ф |
ф |
|
ф |
|
|
|
|
д |
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
F = 0.6*113.4+0.8*113.4+1.1*19.6*4*3.3=443.4 см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y0 = |
|
S пр |
= |
4849 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1−1 |
443.4 |
= 10.94 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Fпр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
yb |
= 21-10.94=10.06 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
I пр |
|
|
|
bфв.о × (δфв.о )3 |
|
bв.о |
|
δ в.о |
|
(y |
|
|
0,5 |
|
δ в.о )2 |
|
n |
|
4 ×bд¢ × (hд¢ )3 |
|
4 |
|
b¢ |
|
h¢ |
|
(y |
|
|
δ н.о |
|
0,5 |
|
h¢ )2 |
|
|
|||||
= |
|
|
|
|
+ |
× |
× |
b |
- |
× |
+ |
× |
+ |
× |
× |
× |
0 |
- |
- |
× |
|
+ |
|||||||||||||||||||
x |
|
|
12 |
ф |
ф |
|
|
ф |
|
|
|
д |
д |
|
ф |
|
д |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
+ |
bфн.о × (δфн.о )3 |
+ bфн.о ×δфн.о × (yo |
- 0,5 ×δфн.о )2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- момент инерции приведенного сечения относительно оси x.
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
12
I xпр |
= |
113.4*0.83 |
|
4*3.3*19.63 |
+4*3.3*19.6*(10.94-0.6- |
|||||
|
|
|
12 |
+113.4*0.8*(10.06-0,5*0.8)2+1.1*( |
12 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
113.4*0.63 |
+113.4*0.6*(10.94- |
|
|
|||
0,5*19.6) )+ |
|
12 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5*0.6)2=4.84+8465.59+9193.73+2.04+7702.78= =25368.98 см4 |
||||||||||
Момент сопротивления приведенного сечения: |
|
|
||||||||
W р |
= |
Ixпр |
|
= 25368.98 |
=2318.9 см3 |
|
|
|||
|
|
|
||||||||
пр |
|
|
y0 |
|
10.94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
W с |
= |
Ixпр |
|
= 25368.98 |
=2521.8 см3 |
|
|
|||
|
|
|
||||||||
пр |
|
|
yb |
|
10.06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2.10 Расчет плиты по I группе предельных состояний
1. Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания обшивки « на ус» в расчетном сечении выполняется по п.4.24 [1].
M |
£ R |
× П |
|
(ф.38 [1]) |
|
mi |
|||
W р |
ф. р |
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
|
|
|
П |
|
= m × m × |
1 |
, |
|
mi |
|
||||
|
в ф |
γ |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
где mф = 1 - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерных листов обшивки (нет стыков в расчетном сечении) (п.4.24 [1]);
mв =1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]);
γn = 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ-
ственности (прил.7 [2])
Пmi =1*1*1/0.95=1.05
R |
= 140 кгс / см2 - расчетное сопротивление фанеры растяжению (т.10 [1]) |
||
ф. р |
|
|
|
M |
= 1393302318.9 =60.08 кгс / см2 |
||
р |
|||
Wпр |
|
|
|
R |
× П |
mi |
= 140*1.05=147.37 кгс / см2 |
ф. р |
|
|
|
60.08 кгс / см2 < 147.37 кгс / см2 - условие выполняется
ВЫВОД: прочность нижней обшивки обеспечена, резерв прочности 59.23% 2.Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость (п.4.26 [1])
|
M |
£ Rф.сж |
× Пmi |
(ф.41 [1]) |
|
ϕ |
ф ×Wпрс |
||||
|
|
|
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
13
|
|
П |
|
= m × |
1 |
|
|
= 1/0.95=1.05 |
|
||||||||||||||||
mi |
|
γ |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где mв |
= 1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]); |
||||||||||||||||||||||||
γ n = 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ- |
|||||||||||||||||||||||||
ственности (прил.7 [2]) |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
R |
|
|
|
|
= 120 кгс / см2 - расчетное сопротивление фанеры сжатию |
(т.10 [1]) |
|||||||||||||||||
|
|
ф.сж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ϕф |
по п. 4.26 [1]: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
ϕф = |
|
|
|
1250 |
|
|
, если |
|
|
a |
³ 50 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
2 |
|
|
δ фв.о |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
в.о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
a |
|
= |
401 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
8 |
|
=50.13 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
δфв.о |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
φ |
= |
|
1250 |
|
|
|
= |
1250 |
|
=0.5 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
50.13 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
δ в.о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
139330 |
|
|
= 110.5 кгс / см2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.5*2521.8 |
|
|
||||||||||||
φф ×Wпрс |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
R |
|
|
|
|
× П |
mi |
|
|
= 120*1.05=126.32 кгс / см2 |
|
|||||||||||||
|
|
ф.сж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
110.5 кгс / см2 < 126.32 кгс / см2 - условие выполняется
ВЫВОД: устойчивость верхней сжатой обшивки обеспечена, запас устойчивости
12.5%
3.Проверка на скалывание ребер каркаса плит или обшивки по шву в месте при-
крепления к ребрам (п.4.27 [1])
|
Qmax × S пр |
£ Rфск × Пmi |
(ф.42 [1]) |
|
|
I пр × bрасч |
|||
Qmax =1011.5 кгc |
|
|||
I пр =25368.98 см4 |
|
|||
bрасч |
|
′ |
|
|
= 4 ×bд = 4*3.3=13.2 cм- расчетная ширина сечения, которую следует прини- |
||||
мать равной суммарной ширине ребер каркаса |
|
|||
|
R |
= 8 кгс / см2 - расчетное сопротивление скалыванию фанеры вдоль волокон |
||
|
фск |
|
|
|
наружных слоев т.10 [1]
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
14
Rд.ск =21 кгс / см2 - расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон
наружных слоев т.3 [1]
П |
|
= m × |
1 |
= 1/0.95=1.05 |
|
mi |
|
||||
|
в |
γ |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
где mв =1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]);
γn = 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ-
ственности (прил.7 [2])
S прн.о. = bфн.о ×δфн.о × (y0 - 0,5 ×δфн.о )+ 4 × n ×bд¢ × (y0 - δфн.о )× (0,5 × (y0 - δфн.о )) - статический момент
нижней обшивки
S прн.о. = 113.4*0.6*(10.94-0,5*0.6)+4*1.1*3.3*(10.94-0.6)*(0,5*(10.94-0.6))=
=723.95+776.21=1500.16 cм3
S прв.о. = bфв.о ×δфв.о × (yв - δфв.о )+ 4 × n ×bд¢ × (yв - δфв.о )× (0,5 × (yв - δфв.о )) - статический момент верх-
ней обшивки
S прв.о. = 113.4*0.8*(10.06-0,5*0.8)+4*1.1*3.3*(10.06-0.8)*(0,5*(10.06-
0.8))=876.36+622.53=
=723.95+776.21=1500.16 cм3
1) |
∙ прв.о. |
= |
1011.5 ∙ 1498.9 |
= 7.71 |
кгс |
|
кгс |
|
пр ∙ расч |
11834.03 ∙ 13.2 |
см |
< "ф.ск. ∙ П % = 8 1.05 = 8.42 см |
|||||
2) |
∙ прн.о. |
= |
1011.5 ∙ 1500.16 |
|
кгс |
кгс |
||
пр ∙ расч |
11834.03 ∙ 13.2 |
= 7.71 см |
|
< "ф.ск. ∙ П % = 8 1.05 = 8.42 см |
||||
3) |
∙ прв.о. |
= |
1011.5 ∙ 1498.9 |
= 7.71 |
кгс |
|
кгс |
|
пр ∙ расч |
11834.03 ∙ 13.2 |
см |
< "д.ск. ∙ П % = 21 1.05 = 22.11 см |
|||||
4) |
∙ прн.о. |
= |
1011.5 ∙ 1500.16 |
|
кгс |
кгс |
||
пр ∙ расч |
11834.03 ∙ 13.2 |
= 7.71 см |
|
< "д.ск. ∙ П % = 21 1.05 = 22.11 см |
||||
ВЫВОД: прочность по собственному клеевому шву обеспечена, резерв прочности
1)8.44% 2)8.44% 3)65.12% 4)65.12%
2.11 Расчет плиты по II группе предельных состояний
f£ f
ll
|
f |
= |
1 |
|
=0.004 (табл. 16 [1]) |
|
|
|
|
250 |
|
||
|
||||||
l |
|
|
|
|
||
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
15
f |
= |
5 |
× |
q н × l |
р3 × K дл |
|
|
|
|
|
|||
l |
384 |
Eф |
× I пр |
|||
|
|
В соответствии с п.4.34 прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной, сле-
дует принимать жесткость сечения, равной 0.7 ∙ *ф ∙ пр
+ 5 -. ∙ ,0 5 2.66 ∙ 5510 , = 384 ∙ 0.7 ∙ *ф ∙/ пр = 384 ∙ 0.7 ∙ 90000 ∙ 25368.98 =
= 0.00393 < 0.004 − условие выполняется
ВЫВОД: жесткость плиты обеспечена, резерв 1.77 %
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
16
3. Расчет многослойной дощато-клееной балки
Дощато-клееные балки в виде многослойного пакета обладают рядом преиму-
ществ перед другими составными балками:
1.Они работают как монолитные из цельной древесины
2.Их можно изготовить с поперечными размерами любой ширины и высоты
3.Доски балки по длине стыкуются с помощью зубчатого шипа и, следовательно,
не имеют стыка, ослабляющего сечение
4.Удалены все пороки древесины, и тем самым повышена сортность
5.В одном пакете можно стыковать доски одной породы древесины, но разных сортов, тем самым удешевляя производство
Ширина досок балки назначается из условия опирания на балку плит покрытия, т.е.
может быть равна 150, 175, 200 мм. Балки проектируются из пакета стандартных до-
сок δ = 32 − 40 мм . Применение более толстых досок ведет к их растрескиванию вследствие коробления и удорожанию производства. Перед склеиванием доски остругиваются только с двух сторон, вследствие чего уменьшается их толщина.
3.1. Определение расчетной длины балки
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
17
lр =L=10900 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1/15 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ОНСК=6.1м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3.2. Сбор нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нормативная |
|
|
|
Расчетная |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γf |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс |
|
|
кгс |
|
|
кгс |
|
кгс |
|||||
|
|
|
|
Вид нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
|
|
|
|
|
|
при |
||||
|
|
|
м2 |
|
|
|
м2 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
м |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b=5.56 м |
|
|
|
|
|
b=5.56 м |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постоянная: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
- от собственного веса плиты |
|
45.13 |
|
250.92 |
|
|
54.16 |
301.11 |
||||||||||||||||
- от собственного веса рулонной кровли |
|
3.16 |
|
17.56 |
|
|
3.79 |
21.08 |
||||||||||||||||
- от собственного веса балки |
|
12.61 |
|
70.13 |
|
1,2 |
15.14 |
84.15 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Временная длительнодействующая |
|
168 |
|
934.08 |
|
1,4 |
240 |
1334.40 |
||||||||||||||||
(снеговая для 4 района) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ВСЕГО: |
|
|
|
|
qн = 1272.70 |
|
|
|
|
|
q= 1740.74 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qбн = |
|
qплн + qкрн |
+ pснн |
|
(ф.4 [3]) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1000 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Kсв × l р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qн |
- нормативная нагрузка от веса плиты |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
пл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p н |
- снеговая нормативная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
сн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lр - расчетная длина балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Kсв |
=6- коэффициент собственного веса балки (т.6.1 [3]) |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
qбн = |
qплн + qкрн |
+ pснн |
|
= =45.13+3.16+168 =15.14 кгс/м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
1000 |
|
-1 |
1000 |
-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Kсв × l р |
|
6*10.9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист
КП-ДК-270102-ПГС-2013
18
3.3 Статический расчет
Q |
= |
|
q p ×lp |
= |
1740.74*10.9 |
=9487.02 |
кгс |
||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|||||||||||
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M max |
= |
|
q p |
×lp2 |
|
= |
1740.74*10.92 |
=25852.14 кгс× м |
|||||||
|
|
|
|
|
|
8 |
|
||||||||
8 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
σ = |
M max |
= 2585214 |
=114.89 кгс/ cм2 |
|
|||||||||||
|
|
||||||||||||||
к |
|
|
Wк |
|
|
22502 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3.4 Определение высоты балки на опоре из условия прочности по касательным
напряжениям |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Q max |
|
× S оп |
£ Rск × П mi |
|
(ф.18 [1]) |
|
|||||
|
|
|
I оп |
× b |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
П |
|
|
= m × m × m × |
1 |
= 1*1*1* |
1 |
=1.05 |
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
mi |
|
в |
сл |
б γ n |
0.95 |
|
|
||||
где mв |
= 1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]); |
|||||||||||
γ n |
= 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ- |
|||||||||||
ственности (прил.7 [2]) |
|
|
|
|||||||||
mсл = 1 – коэффициент учитывающий толщину слоя клееного элемента.(т.8 [1]) |
|
|||||||||||
mб |
= 1 – коэффициент учитывающий высоту сечения балки(т.7 [1]) |
|
||||||||||
R |
|
|
= 15 кгс/ см2 - расчетное сопротивление древесины скалыванию на изгибе кле- |
|||||||||
ск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
енных элементов (т.3 [1]) |
|
|
|
|||||||||
b = 17.5 cм |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КП-ДК-270102-ПГС-2013 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|