КП_Деревянные конструкции_7 вариант

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

R = 150 кг/ cм2 - расчетное сопротивление древесины изгибу (т.3 [1])

= m × m × m ×

= 1*1*0.912*

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

02.05.2015

Размер:

1.02 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 53 4 5 > Следующая >>>

Sоп

b × h

b × h2

оп

I оп

b × h

оп

Подставив в условие прочности Sоп , Iоп , получаем.

×b × h2 ×12

£ Rск

× Пmi

max

оп

8 × b × h3

× b

оп

Qmax

×3

£ Rск × Пmi

2 × hоп ×b

hоп

Qmax ×3

2 ×b

× Rск × Пmi

hоп

9487.02*3

=51.5 см – высота балки на опоре

2*17.5*15*1.05

Высоту балки в коньке и в расчетном сечении определяем с учетом ее уклона

(i=1/15)

1090

hк = 51.5+2*15 =87.8см

		h
X р	= 0,5 × l р		оп	=

		×	hк

чения

51.5

0,5*10.9* =3.20 м-расстояние от опоры до расчетного се-

87.8

hр = hоп + i × X р = 51.5+151 *320=72.80 см-высота расчетного сечения


W =		b × hк2		= 17.5*87.82			=22501.70 см3
W =				= 17.5*87.82			=22501.70 см3
к	6					6
к

M р	=		q р × X р		× (lр	- X р )= 1272.70*3.20		(10.9-3.20)=21428.51 кгсм – момент расчет-
M р	=				× (lр	- X р )= 1272.70*3.20		(10.9-3.20)=21428.51 кгсм – момент расчет-
	2						2

ного сечения Полученное значение высоты расчетного сечения корректируем в сторону увеличе-

ния с учетом компоновки сечения по доскам.

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

h′

=33 мм

n1=4

n2=15

2*n1+n2=23

h′

=23*33=759мм=75.9см

Откорректируем высоты балки на опоре и в

коньке:

h¢

= h¢

X р

= 75.9 -

320

=54.6см

оп

h¢

= h¢

= 75.9 +

1090

=90.9 см

2*15

× i

оп

3.5 Расчет балки по I группе предельных со-

стояний

1. Проверка прочности принятого расчетного сечения по нормальным напряжениям

M р

£ R × П

(ф.17 [1])

Wр

= m × m × m ×

= 1*1*0.912*

=0.96

сл

γn

0.95

где mв =1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]);

γn

= 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ-

ственности (прил.7 [2])

mсл = 1 – коэффициент учитывающий толщину слоя клееного элемента.(т.8 [1])

mб

= 1 – коэффициент учитывающий высоту сечения балки(т.7 [1])

R = 150 кг/ cм2 - расчетное сопротивление древесины изгибу (т.3 [1])

Wр

b × hр2

17.5*75.92

=16802.363см3

Мр=2142851 кгс*см

M р

2142851

=127.53

кгс/см2

16802.363

Wр

R × П

= 150*0.96=144.00 кгс/см2

127.53 кгс/см2< 144.00 кгс/см2 - условие выполняется

ВЫВОД: прочность принятого сечения балки по нормальным напряжениям обеспе-

чена, резерв 11.4%

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

2. Проверка прочности расчетного сечения по касательным напряжениям

Qmax × Sоп

£ R

× П

(ф.18 [1])

Iоп × b

ск

= 15 кгс/ см2 - расчетное сопротивление древесины скалыванию на изгибе клее-

ск

ных элементов

(т.3 [1])

= m × m × m ×

= 1*1*0.98*

=0.96

сл

γ n

0.95

где mв

=1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]);

γ n

= 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ-

ственности (прил.7 [2])

mсл = 1 – коэффициент учитывающий толщину слоя клееного элемента (т.8 [1])

mб

= 0.98 – коэффициент учитывающий высоту сечения балки (т.7 [1])

Мр=2142851 кгс*см

Sоп

b × hоп2

= 17.5*54.62

=6520.39 см3

Iоп

b × hоп3

= 17.5*54.63

=237325.64 см4

Qmax × Sоп

9487.02*6520.39 =14.89 кгс/см2

Iоп × b

237325.64*17.5

× П

= 15*0.96=15.47 кгс/см2

ск

14.89 кгс/см2 < 15.47 кгс/см2- условие выполнено

ВЫВОД: прочность балки по касательным напряжениям обеспечена, резерв 3.74%

3.Проверка устойчивости плоской формы деформирования

		M р	£ Rи × Пmi			(ф.20 [1])
	ϕ	м ×Wр	£ Rи × Пmi			(ф.20 [1])
	ϕ	м ×Wр
ϕ м = 140 ×				b2	× kф	- коэффициент для изгибаемых элементов прямоугольного сече-
ϕ м = 140 ×				l р × h	× kф	- коэффициент для изгибаемых элементов прямоугольного сече-
				l р × h

ния, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от по-

ворота вокруг продольной оси в опорных сечениях. (ф.23 [1]) lр - расстояние между закреплениями на начальном этапе h - максимальная высота поперечного сечения на участке lр

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

kф =1.13коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов (т.2,3

прил.4 [1])

где mв =1- коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции (т.5 [1]);

γn = 0.95коэффициент надежности, по назначению здания, для 2 класса ответ-

ственности (прил.7 [2])

mсл = 1 – коэффициент учитывающий толщину слоя клееного элемента.(т.8 [1]) mб = 1 – коэффициент учитывающий высоту сечения балки(т.7 [1])

Wр

b × hр2

17.5*75.92

=16802.363см3

Мр=2142851 кгс*см

ϕм

= 140 ×

× kф

= 140*

17.52

*1.13=0.49

l р × h

1090*90.9

M р

2142851

=260.90

кгс/см2

0.49*16802.363

ϕм ×Wр

R × П

= 150*0.96=154.74 кгс/см2

260.90 кгс/см2 >154.74 кгс/см2 - условие не выполняется, добавляем еще одну связь

			b2			17.52
ϕм = 140 ×				× kф	= 140*		*1.13=0.98


			l р × h		545*90.9
	M р	=	2142851			=130.45 кгс/см2
			0.98*16802.363
ϕ	м ×Wр
ϕ	м ×Wр

130.45 < 154.74 кгс/см2 - условие выполнено ВЫВОД: устойчивость плоской формы деформирования обеспечена с помощью

трех связей. Резерв 18.6 %

3.6. Расчет балки по II группе предельных состояний

f£ f

f =l

1 = 0,005 (табл. 16 [1])

200

Из-за того что балка состоит из клееного пакета досок, прогиб балки определяется с учетом сдвиговых деформаций:

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

× 1

+ c ×

(ф.50 [1])

qH=12.73 кгс/см

qн × l р4

12.73*10904

=2.13 см

384

100000*1096407.7

384

E × Ik

Iк

b × (h'k )3

= 17.5*90.93

=1096407.7 см4

k = 0,15 + 0,85β - коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сече-

ния (т.3 прил.4 [1])

β = h'оп = 54.6 =0.60 h'к 90.9

k = 0,15+0,85*0.60=0.66

c = 15,4 + 3,8 × β = 15,4+3,8*0.60=17.68 – коэффициент, учитывающий влияние дефор-

маций сдвига от поперечной силы, принимаем по т.3 прил. 4 [1]

	=	2.13					0.66
f		0.66		* 1+17.68*				2 =3.27

						1090
f	=		2,34		=0.00300
			1320
l

0.00300< 0,005условие выполняется

ВЫВОД: жесткость балки обеспечена, резерв 40.08 %

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

4.Проектирование дощато-клееной колонны поперечной рамы одноэтажного здания.

4.1 Составление расчетной схемы двухшарнирной поперечной рамы

Расчетная схема поперечника представляет собой двухшарнирную П-образную раму. Стойками являются колонны, защемленные в фундамент, а ригель, условно не-

деформированная стропильная балка, шарнирно опертая на колонну.

ОНСК = 6.1 м

L=10.9 м

Предварительно назначаем размеры поперечного сечения колонны:

			1		1
h		=		¸		× H
h		=	12	¸		× H
	k		12		25		k
		hk £ 5 ×bk
		hk £ 5 ×bk

bk = bб =17.5 см

Hk = ОНСК −0,2 -5см

ОНСК = 6.1 м

КП-ДК-270102-ПГС-2013

Лист

Hk = ОНСК− 0,2 − 0,05 = =6.1 – 0.2-0.05 = 5.85 м. hk=от 29.25 до 48.75 см но не более 87.5 см Принимаю hk=39.6 см

Для дальнейших расчетов принимаем стеновое ограждение, выполненное из таких же плит, что и плиты покрытия.

4.2 Сбор нагрузок на раму

1.Постоянные нагрузки:

- нагрузка от плит покрытия

Pплн = Pпл × B ×(0,5L + 0,5hk + hпл + 0,5м)

Pплн = 45.13*5.6*(0,5*10.9+0,5*0.396+0.21+0,5)=1606.85 кгс

Pплр = Pплн ×γ f = 1606.85*1.2=1928.23 кгс

γf = 1.2

-нагрузка от рулонной кровли

Pрулн = 0.07* Pплн =0.07*1606.85=112.48 кгс

Pрулр = 0.07* Pплр =0.07*1928.23=134.98 кгс

- нагрузка от собственного веса балки

	н	= ρ		hт	+ hk	× (0,5L + 0,5h	- 5см)× b
P				×

б			дер		2	k	б

,к = : + к − 10см = 10.9 + 0.396 − 0.1 = 11.196м = 1119.6см-конструктивная длина

балки

			к	1	∙ 0.5 ∙ 1119.6 = 53.61 − высота торца балки
= к − = ∙ 0,5 ∙ ,б				= 39.6 − 15	∙ 0.5 ∙ 1119.6 = 53.61 − высота торца балки
н	0.536+0.909					кгс
Pб	= 550*		2	* (0,510.9+0,50.396-0.05)*0.175=389.39		кгс
			2
P р = Pн ×γ		f	= 1.2*389.39=467.27 кгс
б	б	f

γf = 1.2

-нагрузка от конструкции покрытия

Pпн = Pплн + Pрулн + Pбн

Pпн = 1606.85+112.48+389.39=2108.73 кгс

Pпр = Pплр + Pрулр + Pбр

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

Pпр = 1928.23+134.98+467.27=2530.47 кгс

- нагрузка от собственного веса колонны

Pкн = ρдер × hk × bk × H k

Pкн =550*0.396*0.175*5.85=222.973 кгс

Pкр = Pкн ×γ f = 222.973*1.2=267.567 кгс

γf = 1.2

-нагрузка от веса стенового ограждения

Pcнт = 45.13× B ×(Hk + 5cм+ hт )

Pcнт = 45.13*5.6*(5.85+0,05+0.536)=1626.59 кгс

Pстр = Pкн ×γ f = 1626.59*1.2=1951.91 кгс

γ f = 1.2

2. Временная длительнодействующая нагрузка (4 снеговой район)

Pcнр = 240× B ×(0,5L + 0,5hк + hп + с)

Pcнр = 240*5.6*(0.5*10.9+0.5*0.396+0.21+0.5)=8545.15 кгс

Pcнн = 0,7Pcнр = 0,7*8545.15=5981.61 кгс

3. Кратковременная нагрузка для 6 ветрового района, тип местности А.

ω0 =73 кгс/м2- нормативное значение ветрового давления на уровне земли (т.5 [2])

ω7 = ω0 × k ×c - нормативное значение ветрового давления на высоте Z, м.

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте от по-

верхности земли т.6[2]

Значение коэффициента k:

Высота Z	Коэффициент k	Примечание

0-5м	0.75	т.6 [2]

10м	1	т.6 [2]

H1=6.1м	0.805	интерполяция

H2=6.636 м	0.832	интерполяция

с- аэродинамический коэффициент (прил.4 [2])

сак = +0.8

спас =-0.6

ω5на = 73*0.75*0.8=43.8 кгс/м

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

ω5нп = 73*0.75*(-0.6)=-32.85 кгс/м

ωн 6.1а=73*0.805*0.8=47.01 кгс/м

ωн 6.1п=73*0.805*(-0.6)= -35.26 кгс/м

ωн 6.636а=73*0.832*0.8= 48.58 кгс/м

ωн 6.636п=73*0.832*(-0.6)= -36.43 кгс/м

ωр = ωн ×γ f

γf = 1.4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке по 6.11 [2]

ω5ра = 43.8*1.4=61.32 кгс/см

ω5рп = -32.85*1.4=-45.99 кгс/см

ωр 6.1а=47.01*1.4=65.82 кгс/м

ωр 6.1п=-35.26 *1.4= -49.36 кгс/м

ωр 6.636а =48.58 *1.4= 68.01 кгс/м

ωр 6.636п =-36.43 *1.4= -51.01 кгс/м

Нагрузку выше уровня верха колонны заменяем сосредоточенной равнодействую-

щей и прикладываем в узел сопряжения ригеля с колонной (Wa, Wп).

	ОНСК=6.1 м ОНСК+hт= 6.636 м L=10.9 м
Wа1 =61.32 кгс/см		Wп1 = -45.99 кгс/см
Wа2	= 65.82 кгс/м	Wп2	= -49.36 кгс/м
Wа3	=68.01 кгс/м	Wп3	=-51.01 кгс/м

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

a1 + a2

(5см + h )

a1 + a2

(5см + h )

W =65.82+68.01 *(0.05+0.536)=39.22 кгс

W =-49.36+-51.01 *(0.05+0.536)=-29.41 кгс

65.82+68.01*(6.1-5)+61.32*5

W а

=39.22 кгс

5.85

экв

H к

-49.36+-51.01*(6.1-5)+-45.99*5

W п

=48.74 кгс

5.85

экв

H к

e =

hk + hст

=39.6+19

=29.3 см

P	= P р	=2530.47 кгс		W =-29.41 кгс
п	п			п
P	= P р	= 267.567 кгс		а	= 64.99 кгс/м
к	к			Wэкв	= 64.99 кгс/м
к	к
P	= P р		=1951.91 кгс	п	= 48.74 кгс/м
ст	ст			Wэкв
				Wэкв
P р	= P р		= 8545.15 кгс	e = 29.3 см
cн	cн			e = 29.3 см
Wа	=39.22 кгс

Лист

КП-ДК-270102-ПГС-2013

<<< < Предыдущая 1 23 / 53 4 5 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
01.08.2019182.78 Кб4КООРДИНАЦИОННЫЙ СОВЕТ ПО СТРАТЕГИИ РАЗВИТИЯ ПРИ....doc
#
07.09.2019313.86 Кб8Копия Курсовой проект Кощеев Е.doc
#
02.05.2015258.56 Кб23Коробка передач.doc
#
24.08.2019153.6 Кб3коробова.doc
#
02.05.2015493.57 Кб39КП по ИЗА иГ.doc ПО К.Р.ЛОВИНЕЦКАЯ.doc
#
02.05.20151.02 Mб30КП_Деревянные конструкции_7 вариант.pdf
#
28.10.2018732.16 Кб25КР - ДРОБИЛКА щековая. Расчёт на прочность вал,....doc
#
03.09.201970.07 Кб3кр по организации.docx
#
02.05.20151.58 Mб45КР по ТиП В7 датчики.doc
#
17.11.20191.57 Mб4кратные интегр..doc
#
02.05.2015202.24 Кб4кредит.doc