- •Домашнее задание
- •Оглавление
- •1. Технологический расчёт трубчатого электрофильтрА и определение электрических параметров его работы
- •2. Технологический расчёт пластинчатого электрофильтрА и определение электрических параметров его работы
- •3. Технологический расчёт рукавного фильтра
- •4. Технологический расчёт скруббера Вентури
- •5. Технологический расчёт полого форсуночного скруббера
- •6. Технологический расчёт групповой установки сухИх одиночных центробежнЫх циклонОв
- •7. Технологический расчёт батарейного циклона
- •8. Технологический расчёт мокрого циклона
- •9. Технологический расчёт пенного аппарата
- •10. Расчёт технико-экономичеаских показателей газоочистных соружений
- •Расчёт капитальных затрат и эксплуатационных расходов Расчёт капитальных затрат
- •Расчёт эксплуатационных расходов
- •Оценка экономичности работы газоочисток
- •Экономические показатели газоочисток различных типов
- •Пути снижения себестоимости очистки газа
5. Технологический расчёт полого форсуночного скруббера
ПРИМЕР.Рассчитать полый скруббер для охлаждения влажного газа при следующих исходных данных:
- объём газа V0=50000 м3/ч; V0=50000/3600=13,889 м3/с;
- начальная температура газа t1=350°С;
- конечная температура газа t2=95°С;
- состав сухого газа: aСО2=22%; aN2=21%; aCO=57%;
- начальное влагосодержание газа f1=25 г/м3;
- давление газа перед скруббером р=49000 Па;
- барометрическое давление рбар=101325 Па;
- температура воды, поступающей в скруббер, tн=30°C.
- молекулярная масса компонентов газовой смеси, кг/кмоль: МСО2=44 ; МN2=28; МCO=28; МH2О=18.
(Разместить схему аппарата)
РАСЧЁТ.Находим значение величин, входящих в формулу (5.10). Количество сухих газов при нормальных условиях, м3/с, определяем из формулы:
V0 сух=V0, вл . [0,804/(0,804+f1)]= =13,889.[0,804:(0,804+0,025)]=13,47 . |
Объёмную теплоёмкость газа при нормальных условиях рассчитываем по формуле
, |
(5.17) |
где
- удельные (- массовые,- объёмные,- мольные) теплоёмкости компонентов газовой смеси [кДж/(кг.K); кДж/(м3.K); кДж/(моль.K)];
ai- содержание в газовой смеси i-го компонента, % по объёму;
n - число компонентов в газовой смеси;
i - порядковый номер компонента в газовой смеси.
Предварительно находим объёмную теплоёмкость каждого компонента, используя приведённые в таблице А.1 приложения А массовые теплоёмкости и плотности:
, |
(5.18) |
где
,- соответственно, объёмные и массовые теплоёмкости i-го компонента газовой смеси, кДж/(м3.K) и кДж/(кг.K);
- плотность i-го компонента газовой смеси, кг/м3.
cCO=1,050.1,25=1,312 кДж/(м3.K); |
|
cN2=1,040.1,25=1,29 кДж/(м3.K); |
|
cCO2=0,836.1,963=1,64 кДж/(м3.K). |
|
Тогда
cсм=(cCO.аCO:100 + cN2.аN2:100 + cCO2.аСО2:100)= =(1,312.57:100)+(1,29.21:100)+(1,64.22:100)=1,482 кДж/(м3.K). |
Начальная и конечная энтальпия водяного пара составляет
h1п=2480 + 1,96.t1=2480 + 1,96.350=3165 кДж/кг; |
|
h2п=2480 + 1,96.t2=2480 + 1,96.95=2666 кДж/кг. |
|
Влагосодержание f1=25 г/м3=0,025 кг/м3.
= =13,47.[1,482.(350 - 95) + 0,025.(3165 - 2666)]=5259 кВт. |
Находим конечную температуру воды tкна выходе из скруббера. Она может быть принята на 510°С ниже температуры мокрого термометра. Температуру мокрого термометра по таблице А.8 приложения А при t1=350°C и f1=25 г/м3находим интерполяцией:
tм=57 + [(62 - 57):100].50=59,5°С. |
|
Конечная температура воды tк=tм- 9,5=59,5-9,5=50°C. Рассчитываем среднюю разность температур газа и воды в скруббере по формуле (5.16):
°C. |
Определяем рабочий объём скруббера по формуле (5.14). Объёмный коэффициент теплопередачи принимаем равным 200 Вт/(м3.K).
м3. |
|
Массовый расход воды рассчитываем по формуле (5.13). Коэффициент испарения воды принимаем равным 0,5.
Энтальпия насыщенного пара при температуре газа t2, кДж/кг:
hп= t2сп=952,01=190,95 кДж/кг, где
t2- конечная температура газа, t2=95°С;
cп- массовая теплоёмкость водяного пара, кДж/(кг.K); (по таблице А.1 приложения А будет равна cп=2,01 кДж/(кг.K)).
= =(5259):[0,5 (190,95 - 125,69) + (1 - 0,5)(209,31 - 125,69)]= =70,65 кг/с. |
Конечное влагосодержание газа на выходе из скруббера определяем по диаграмме h-x (рисунок А.1 приложения А). Для этого на линии насыщения j=100 % находим точку, соответствующую t=59,5°С. Двигаясь от этой точки по линии h=const до пересечения с линией соответствующей t=95°С, находим, что на выходе из скруббера влагосодержание газа x2=0,135 кг/кг. Для выражения влагосодержания f2=x2.r0кг/м3находим плотность газовой смеси при нормальных условиях по формуле:
r0=(1/100).(rСО.аСО+rN2.аN2+rСО2.аСО2)= =(1/100).(1,963.22+1,25.21+1,25.57) = 1,4 кг/м3. |
|
Тогда
f2=x2.r0=0,135.1,4=0,189 кг/м3. |
|
Рассчитываем объём газа при рабочих условиях на выходе из скруббера по формуле:
м3/с. |
Определяем размеры скруббера. Приняв скорость газа в нем равной 1,0 м/с, рассчитываем диаметр скруббера:
м. |
|
Высоту скруббера находим из уравнения
H=4.Vскр/(.D2)=(4.171):(3,14.4,452)=10,98 м. |
|
Отношение H/D=10,98:4,45=2,47 близко к рекомендуемой практикой величине 2,5.
Рассчитываем количество форсунок для установки в скруббере. Принимаем к установке в скруббер эвольвентные форсунки диаметром 75 мм и с соплом диаметром 25,3 мм. Задавшись давлением воды перед форсункой p=2.105Па, по графику (рисунок 5.4) находим её производительность: G=18,5.103кг/ч.
М1=G/3600=18,5.103/3600=5,1 кг/с. |
|
Число форсунок, которое требуется установить в скруббере, составит
n=Мв/М1=70,65:5,1=13,8514 шт. |
|
Рисунок 5.4- Характеристика эвольвентной форсунки диаметром 75 мм в зависимости от давления воды и диаметра сопла.
Добавить расчёт фракционной и общей степени очистки газа от дисперсных частиц в полом форсуночном скруббере