- •Аннотация
- •Содержание
- •Введение
- •2. Расчет червячной передачи редуктора
- •3 Расчет клиноременной передачи
- •4 Предварительный расчет валов
- •5 Конструктивные размеры червяка и червячного колеса
- •6 Конструирование элементов корпуса редуктора
- •7 Первый этап эскизной компоновки
- •8 Проверка подшипников на долговечность
- •9 Выбор муфты и ее проверочный расчет
- •10 Выбор шпонок и их проверочный расчет
- •12 Проверочный расчет валов
- •13 Выбор посадок деталей редуктора
- •14 Смазка редуктора
- •15 Сборка редуктора
- •Литература
12 Проверочный расчет валов
12.1 Ведущий вал
Материал вала – сталь 40ХН, термообработка – улучшение +закалка ТВЧ, σв = 900 МПа,σт = 750 МПа. Проверяемое сечение 3-3 (под червяком)df= 76 мм. Концентрация напряжения обусловлена нарезкой витков червяка на вал.
12.1.1 Расчет на статическую прочность
Условие прочности
ST =σт /Kn σэкв ≥ [σст] (12.1)
где σст, [σст] – расчетный и допускаемый коэффициент запаса прочности по текучести.
[σст] = 1,2…1,8
Kn – коэффициент перегрузки
Kn = Тmax / Тн= 2,0
σэкв – эквивалентное напряжение в проверяемом сечении
σэкв = , (12.2)
здесь - напряжение изгиба в проверяемом сечении
= М3103 / Wи нетто ‘(12.3)
здесь М3 – суммарный изгибающий момент в сечении 3
М3= 396,6 Нм
– момент сопротивления в сечении червяка изгибу.
Wи нетто ‘ = πdf3/ 32 = 43*103, мм.(12.4)
σи = 393,6*103 / 43*103 = 9,2 МПа
τ кр - напряжение кручения в проверяемом сечении.
τ кр = Т1*103/Wк нетто’(12.5)
здесь Т1= 108,2 МПа
Wк нетто – момент сопротивления червяка кручению
Wк нетто =πfd13 / 16 = 3,14*763/ 16 = 86*103мм3
τ кр = 108,2*103/ 86*103= 1,3 МПа
σэкв == 89,7 МПа
SТ= 750/2*89,7 = 4,2 МПа > [SТ]
12.1.2 Расчет на жесткость
Условие жесткости
f = ≤ [f](12.6)
здесь f, [f] – расчетный и допускаемый прогиб вала червяка, мм.
[ f ] = (0,005…0,01) m = (0,005…0,01)*10 = 0,05…0,1 мм
l = 2l1 = 2*120 = 440 мм.
Ft1 = 2154 H
Fr1= 1780,7H
Fa1= 4892,5H
E– модуль упругости материала червяка;
E= 2,15*105МПа
Jпр– приведенный момент инерции поперечного сечения червяка;
Jпр= (πdf14/ 64)(0,375+0,625(da1/df1)),
здесь df1= 76 мм -диаметр впадин витков червяка
da1= 120 мм – диаметр вершин витков червяка.
Jпр= (3,14*764/64)( 0,375+0,625(120/76)) = 223*104мм.
f = = 0,01 < [f]
12.2 Ведомый вал
Материал вала сталь 45, термообработка – улучшение, σв = 780 МПа, σт = 540 МПа.
Проверяемое сечение 4-4 (под подшипником) dп2= 75
12.2.1 Расчет на сопротивление усталости.
Условие прочности:
S = ≥ [ S ], МПа (12.7)
где S, [S] – расчетный и допускаемый коэффициенты запаса прочности
[ S] = 1,5…1,4 [ 9,c.320]
- коэффициент запаса прочности при изгибе и кручении.
Sσ = (12.8)
Sτ = (12.9)
здесь σ1– предел выносливости при изгибе;
σ-1= 0,45*σв= 0,45*780 = 351 МПа
τ-1= 0,25*σв= 0,25*780 = 195 МПа
Кσ, Кτ– эффективный коэффициент концентрации напряжений;
Кσ= Кσф+Кσп-1
Кτ= Кτф+Кτп-1
здесь Кτф, Кσф – эффективный коэффициент от формы;
Кσф= 2,4 Кτф= 1,8 [ 9,c. 330]
Кσп, Кτп– эффективный коэффициент от поверхности;
Kσn= Кτn= 1
Kσ = 2,4 + 1 – 1 = 2,4 Кτ= 1,8 + 1 -1 = 1,8
Kd – масштабный фактор
Kdσ= 0,76Kdτ= 0,65 [ 9,c. 331]
Kv – коэффициент упрочнения
Kv = 1 [ 9,c. 331]
ψσ = 0,1 ψτ= 0,05 [ 9,c. 332]
σa , τa – амплитудные напряжения при изгибе и кручении
σm , τm – среднее напряжения циклов при изгибе и кручении.
Условимся, что напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а напряжения кручения – по отнулевому, тогда:
σm = 0;σa = σи = М4-4*103/WН
здесь М4-4– суммарный изгибающий момент в сечении 4-4,
М4-4= 1889 Нм
WН– момент сопротивления сечения изгибу
WН= πdh23/ 32 = 3,14*753 / 32 = 41,4*103мм3
σa = σи = 1889*103/ 41,4*103= 45,6 МПа
τa = τm = τкр/2 = T2*103/2Wk
здесь τкр – расчетное напряжение кручения в рассматриваемом сечении.
T2– момент на ведомом валу
T2= 978,5 Нм
Wk– момент сопротивления сечения кручению под подшипником
Wk= πdnr3/ 16 = 3,14*753/ 16 = 82,8*103мм3
τa = τm = 978,5*103/ 2*82,8*103= 5,9 МПа
12.2.2 Расчет на статическую прочность
Условие прочности:
S = σ / kn*σэкв ≥ [ST] (12.10)
где STи [ST] – расчетный и допускаемый коэффициенты запаса прочности по текучести,
ST= 1,2…1,8
Kп=Tmax/Tн– коэффициент перегрузки
Kп= 3
σэкв – эквивалентное напряжение в проверяемом сечении
σэкв =(12.11)
здесь σ = σи = - напряжение изгиба в сечении под подшипником(12.12)
τкр = – напряжение кручения в сечении под подшипником(12.13)
τкр = = 11,8 МПа
σ = σи = 45,6 МПа
σэкв = = 51,3 МПа
ST = 3,5 > [ST] = 1,2
Следовательно, валы проходят по условию прочности с большим запасом.