GTOiKD_SAMOJLENKOV27-01-23-16
.pdfКтр — коэффициент трения на прямом канале; l — длина прямого канала (ширина камеры), м;
φ — периметр сечения прямого канала, м;
fпр.к. — площадь прямого канала, перпендикулярная потоку агента сушки, м2.
Скорость циркуляции агента сушки ωп.к., м/с, определим по формуле:
п .к . |
|
Vс |
, |
(80) |
||
f |
пр .к . |
|||||
|
|
|
|
где Vс — количество воздуха, циркулирующего в камере, м3/с.
ρ=0,94кг/ м3;
Ктр =0,03; l=3,0м;
φ=14,7м; fпр.к.=4,8 м2
|
|
|
|
|
13,013 |
2,71м / с, |
|||
|
п.к. |
|
|||||||
|
|
|
4,8 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
h |
|
0,94 2,712 |
0,03 |
3 14,7 |
0,245Па |
||||
|
|
||||||||
пр.к. |
|
|
2 |
|
|
|
4 4,8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13,013 |
1,43м / с, |
||||
|
|
п.к. |
|
|
||||||
|
|
|
9,1 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
0,94 1,432 |
|
5,7 9,1 |
|
|||||
h |
|
|
|
|
|
0,03 |
|
|
0,025Па |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
пр.к. |
|
|
2 |
|
|
|
4 15,3 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3.3.2Сопротивление при изменении направления движения агента сушки (поворотов)
Поворот потока воздуха под некоторым углом (α) может быть резким и плавным. У плавных поворотов наружные и внутренние кромки имеют закругление. Во всех остальных случаях поворот потока считается резким.
51
Коэффициент местного сопротивления (ξ) определяется в зависимости от величины угла поворота.
Для угла α=135° коэффициент местного сопротивления ξ=0,25, для угла поворота α=90° коэффициент местного сопротивления ξ=1,1.
Определим местное сопротивление поворота ∆hпов., Па, по формуле:
|
|
пов . |
2 |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
, |
(81) |
|
|
|
пов . |
|||||
пов . |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где ωпов. — скорость циркуляции сушильного агента на повороте, м/с.
Скорость циркуляции воздуха на поворотах (ωпов) принимается равной скорости в канале (ωп.к) между стенкой камеры и штабелем, то есть
ωпов=2,71м/с.
Для угла α=135° hпов. |
0,94 2,712 |
0,25 0,86Па |
||||
2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Для угла α=90° |
hпов. |
|
0,94 2,712 |
1,1 3,8Па |
||
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
3.3.3 Сопротивление при резком изменении сечения канала, входа в штабель (внезапное сужение)
Рассчитаем сопротивление входа в штабель ∆hвн.суж., Па, по формуле:
|
|
шт |
2 |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
, |
(82) |
|
|
|
суж |
|||||
вн .суж. |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где ωшт=2м/с — скорость циркуляции по штабелю, принимается из теплового расчета;
ξсуж — коэффициент сопротивления от внезапного сужения.
Для определения коэффициента сопротивления, необходимо определить отношение:
Fж .с .шт . |
|
|
|
, |
(83) |
Fгаб . |
|
где Fж.с.шт. — живое сечение штабеля, м2;
52
Fгаб — габаритная площадь штабеля со стороны входа воздуха в штабель,м2.
Определим живое сечение штабеля Fж.с.шт., м2, по формуле:
Fж .с .шт . Fгаб 1 в , |
(84) |
где βв — коэффициент заполнения штабеля по высоте.
Рассчитаем габаритную площадь штабеля Fгаб, м2, по формуле:
Fгаб . h l ,
где h — высота штабеля, м; l — длина штабеля, м.
|
|
|
F |
|
2,6 6,5 16,9м2 |
|||
|
|
|
габ . |
|
|
|
||
|
F |
|
|
|
|
16,9 1 0,5 8,4м2 |
||
|
ж.с.шт. |
|
|
|
|
|||
Fж.с.шт. |
|
|
8,4 |
|
0,5 , следовательно, ξсуж=0,18 |
|||
|
16,9 |
|
||||||
Fгаб . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,94 22 |
|
h |
|
|
|
|
|
0,18 0,34Па |
||
|
|
|
|
|||||
|
вн.суж. |
|
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.4 Сопротивление штабелей
Определим сопротивление штабеля ∆hшт., Па, по формуле:
hшт. шт 2 шт ,
2
(85)
(86)
где ξшт=2,8 — коэффициент местного сопротивления одного ряда штабелей,
находящихся в одной плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки.
|
|
0,94 22 |
|
h |
|
|
2,8 5,3Па |
|
|||
шт. |
|
2 |
|
|
|
|
53
3.3.5 Сопротивление внезапного расширения (выхода из штабеля)
потоков воздуха
Определим сопротивление внезапного расширения ∆hрасш., Па, по формуле:
|
шт |
2 |
|
|
hрасш. |
|
расш , |
(87) |
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
где ξрасш=0,25 — коэффициент внезапного расширения.
|
|
|
0,94 22 |
||
h |
расш. |
|
|
0,25 0,47Па |
|
2 |
|||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
3.3.6 Сопротивление перегородок осевых вентиляторов Рассчитаем сопротивление вентиляторов ∆hв, Па, по формуле:
hв |
|
2 |
в , |
|
в |
|
(88) |
||
2 |
|
|||
|
|
|
|
где ωв — скорость воздуха при проходе через вентилятор, м/с;
ξв — коэффициент местного сопротивления перегородок осевых вентиляторов.
Определим скорость воздуха при проходе через вентилятор ωв, м/с, по формуле:
в |
|
Vс |
|
|
||
f |
в |
, |
(89) |
|||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
где Vс— количество воздуха, циркулирующего в камере, м3/с; fв — площадь вентиляторов, м2.
Рассчитаем площадь вентиляторов fв , м2, по следующей формуле:
fв |
|
D2 |
nв , |
(90) |
|
|
4 |
|
|
где D=1м — диаметр колеса вентилятора;
пв=3шт. — число установленных в камере вентиляторов.
54
fв 3,14 12 3 2,35м2 4
в 13,0132,35 5,54м / с
hв 0,94 5,542 0,8 11,54Па 2
3.3.7 Сопротивление калориферов Сопротивление одного ряда пластинчатых калориферов типа КФС-7
определяется в зависимости от номера калорифера и весовой скорости (ωв),
принятой из теплового расчета.
Общее сопротивление калориферов равно сопротивлению одного ряда на количество рядов. В нашей камере один ряд пластинчатых калориферов.
Таблица 7— Сопротивление участков кольца циркуляции агента сушки
|
|
Плотность |
Скорость |
Коэффициент |
|
|
|
|
агента |
Аэродинамическое |
|||
Номер |
Наименование |
агента |
местного |
|||
сушки на |
сопротивление на |
|||||
участка |
участка |
сушки ρ, |
сопротивления |
|||
участке |
участках ∆h, Па |
|||||
|
|
кг/м3 |
ξ |
|||
|
|
|
ω, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
1 |
Вентилятор |
0,94 |
5,54 |
0,8 |
11,54 |
|
2×16 |
Калорифер |
0,94 |
12,25 |
— |
67,8 |
|
|
пластинчатый |
|||||
|
|
|
|
|
||
3×15 |
Поворот под |
0,94 |
2,71 |
0,25 |
0,86×2=1,72 |
|
|
углом 135° |
|||||
|
|
|
|
|
||
4×14 |
Прямой канал |
0,94 |
2,71 |
— |
0,245 |
|
5×13 |
Поворот под |
0,94 |
2,71 |
0,11 |
3,8 |
|
|
углом 90° |
|||||
|
|
|
|
|
||
6×12 |
Вход в штабель |
0,94 |
2 |
0,18 |
0,34 |
|
7×11 |
Штабель |
0,94 |
2 |
2,7 |
5,3 |
|
8×10 |
Выход из |
0,94 |
2 |
0,25 |
0,47 |
|
|
штабеля |
|||||
|
|
|
|
|
||
9 |
Калорифер из |
|
|
|
|
|
|
0,94 |
5,4 |
— |
1 |
||
|
ребристых труб |
|||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
10 |
Прямой канал |
0,94 |
1,43 |
— |
0,03721 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Итого Нст |
|
|
|
92,25 |
55
3.4 Выбор вентилятора и электродвигателя для его привода
Вентилятор выбирают по его производительности (Vс, м3/с) и давлению
(Нст, Па).
Подбор вентилятора производят по индивидуальным, групповым
безразмерным характеристикам.
Характеристика — это графические взаимосвязи основных
аэродинамических параметров вентилятора.
Все характеристики вентиляторов даны для стандартного воздуха,
температура которого tв=20°С, φ=0,5 и плотность ρст=1,2 кг/м3. А так как воздух в камере имеет другие параметры, то напор вентилятора необходимо
перевести в характеристический (Нхар).
Рассчитаем характеристический напор вентилятора Нхар, Па, по
формуле: |
|
|
|
Н хар Н в |
1,2 |
, |
(91) |
|
|||
|
фак |
|
где Нв — напор вентилятора, соответствующий аэродинамическому сопротивлению циркуляционной сети, Па;
ρфак — плотность воздуха на расчетной ступени, кг/м3.
Н хар 92,25 0,941,2 117,8Па
Определим производительность вентилятора Vв, м3/с, по формуле:
V |
Vc |
, |
(92) |
|
|
||||
в |
п |
|
||
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
где Vс— количество воздуха, циркулирующего в камере, м3/с;
пв — число установленных в камере вентиляторов, шт.
Vв 13,013 4,34м3 / с 3
56
Выбираем вентилятор серии В-№8, КПД вентилятора ηв=0,75, условное число А=11450.
Определим частоту вращения ротора вентилятора пв, мин-1, по формуле:
пв |
А |
, |
(93) |
|
|||
|
Nв |
|
где Nв — номер выбранного вентилятора.
пв 11450 1431,25мин 1 8
3.4.1 Определение мощности, потребляемой вентилятором и выбор электродвигателя
Рассчитаем мощность, потребляемую вентилятором Nв, кВт, по формуле:
Nв |
|
Нв Vв |
10 3 , |
|
|
|
|
(94) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
где Нв |
— напор вентилятора, Па; |
|
|
|||||
Vв — производительность вентилятора, м3/с ; |
||||||||
ηв — КПД вентилятора. |
|
|
||||||
|
|
|
N |
|
|
92,25 4,34 |
10 3 |
0,53кВт |
|
|
|
в |
|
||||
|
|
|
|
0,75 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Определим мощность электродвигателя Nэл.дв, кВт, по формуле:
Nэл.дв |
|
Nв Кз Кt |
, |
(95) |
|
||||
|
|
п |
|
где Кз — коэффициент запаса прочности на пусковой момент;
Кt — коэффициент, учитывающий влияние температуры среды, в которой устанавливается электродвигатель;
ηп — КПД клиноременной передачи.
57
0,53 1,05 1,25
N 0,77кВт
эл.дв |
0,9 |
|
3.5 Расчет приточно-вытяжных каналов камеры
Определим площадь поперечного сечения приточного канала fкан., м2,
по формуле:
fкан. |
V0 |
, |
(96) |
|
кан. |
||||
|
|
|
где V0=0,5м3 — объем воздуха, поступающего в камеру;
ωкан.=2м/с — скорость движения агента сушки в приточно-вытяжных каналах.
fкан. 02,5 0,25м2
Определим площадь поперечного сечения вытяжного канала fкан, м2, по формуле:
fкан. |
|
Vотр |
, |
(97) |
|
||||
|
кан. |
|
где Vотр=0,13м3 — объем отработанного воздуха.
fкан. 0,13 0,065м2 2
58
4 Расчет расхода электроэнергии на сушку 1м3 древесины
4.1 Расход электроэнергии на сушку 1м3 фактического материала
Определим расход электроэнергии на сушку 1м3 |
фактического |
|||
материала Э1м3ф, кВт/ч на м3, по формуле: |
|
|||
Э 3 |
|
Nв 335 24 пк |
, |
(98) |
|
||||
1м |
ф |
Ф |
|
|
|
|
|
где Nв — мощность электродвигателей вентиляторной установки, кВт;
335 — число рабочих дней в году для лесосушильной камеры;
24 — число часов в сутках;
пк — количество камер, работающих в сушильном цехе, шт.;
Ф — годовая программа сушки фактического пиломатериала, м3.
Э1м3ф |
|
0,53 335 24 8 |
2,43 кВт/ч на м3. |
|
14000 |
||||
|
|
|
4.2 Расход электроэнергии на сушку 1м3 условного материала
Рассчитаем расход электроэнергии на сушку 1м3 условного материала Э1м3усл, кВт/ч на м3, по формуле:
Э 3 |
|
Nв |
335 24 |
, |
(99) |
|
|
||||
1м |
усл |
|
П у |
|
|
|
|
|
|
|
где Пу— годовая производительность сушильной камеры в условном материале, м3/год.
Э1м3 усл |
|
0,53 335 24 |
1,239 кВт/ч на м3 |
|
3437,5 |
||||
|
|
|
59
4.3Расход электроэнергии на сушку годовой программы в условном материале
Потребность годовой электроэнергии Эс, кВт·ч/год, определим по формуле:
Эгод . усл |
У Э 3 |
, |
(100) |
|
1м |
усл |
|
где У=25600,8м3 — годовая программа сушки условного материала.
Эгод. усл 25600,8 1,24 31744,99кВт ч / год
60