GTOiKD_SAMOJLENKOV27-01-23-16
.pdfmс |
mоб .кам . |
, |
|
|
|
|
3600 суш |
|
где — продолжительность собственно сушки, ч.
Продолжительность сушки τсуш, ч, рассчитаем по формуле:
суш Ксоб.суш. ,
(22)
(23)
где τ — общая продолжительность сушки фактического материала, ч;
Ксоб.суш.=1,0 — коэффициент, учитывающий время испарения влаги из древесины.
лиственница 40 мм
mс |
|
8578,08 |
|
|
0,01964кг / с, |
|||
|
|
|
|
|
||||
3600 |
121,33 |
|||||||
|
|
|
||||||
лиственница 32 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
mс |
|
7816,23 |
|
|
0,02547кг / с, |
|||
|
|
|
|
|
||||
|
3600 85,25 |
|||||||
|
|
|
|
|||||
сосна 40 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
mс |
|
7672,52 |
|
|
0,03126кг / с, |
|||
|
|
|
|
|
||||
3600 |
68,168 |
|||||||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
21 |
|
|
|
пихта 25 мм
mс |
|
2465,82 |
0,01925кг / с. |
||
|
|
||||
3600 |
35,592 |
||||
|
|
|
2.1.4 Расчетная масса испаряемой влаги
Определим расчетную массу испаряемой влаги mр, кг/с, по формуле:
mр mс К , |
(24) |
где К=1,3 — коэффициент неравномерности скорости сушки.
лиственница 40 мм
mр 0,01964 1,3 0,025524кг / с,
лиственница 32 мм
mр 0,02545 1,3 0,03311кг / с,
сосна 40 мм
mр 0,03126 1,3 0,040644кг / с,
пихта 25 мм
mр 0,01925 1,3 0,02502кг / с.
2.2 Выбор расчетного материала
За расчетный материал принимается наиболее быстросохнущий заданной спецификации, т. е. тот материал, который в единицу времени испаряет наибольшее количество влаги. В этом случае тепловое и аэродинамическое оборудование камеры обеспечит сушку любого материала.
В качестве расчетного материала принимаем сосну толщиной 40 мм,
длиной 6,0 м, с начальной влажностью 80%, конечной влажностью 8%,
заданная программа сушки 3000 м3.
22
2.3 Выбор режима сушки
Взависимости от конструкции, породы расчетного материала, толщины
икачества сушки выбираем форсированный режим сушки (№-4). Параметры выбранного режима представлены в таблице 6.
Таблица 3 — Параметры нормального режима сушки
Средняя влажность |
|
Параметры сушильного агента |
|
режима, W, % |
t1, °C |
∆ t1,°C |
Φ |
1 |
2 |
3 |
4 |
>35 |
90 |
7 |
0,75 |
35-25 |
95 |
12 |
0,62 |
<25 |
120 |
37 |
0,22 |
2.4 Определение параметров агента сушки на входе в штабель
2.4.1 Агент сушки – влажный воздух
По выбранному режиму назначается расчетная температура t1 и
относительная влажность φ1 со стороны входа в штабель. Параметры соответствуют параметрам в сухом конце камеры: t1=95°С, φ1=0,62.
Остальные параметры агента сушки на входе в штабель определяются аналитически и по по Id-диаграмме.
1.Аналитический способ Сначала определим парциальное давление водяного пара Рп1, Па, по
формуле:
Рп1 1 Рн1 , |
(25) |
где φ1 — относительная влажность воздуха расчетной ступени режима;
Рн1=86190Па — давление насыщения водяного пара при расчетной температуре режима.
Рн1 0,62 86190 53437,8Па,
23
Теперь определим влагосодержание d1, г/кг, по следующей формуле:
d1 |
622 |
|
Рн1 |
, |
(26) |
|
Ра |
Рн1 |
|||||
|
|
|
|
где Ра=105 Па — атмосферное давление воздуха.
d1 |
622 |
53437,8 |
713,84г / кг, |
|
|
|
|
|
|||
105 53437,8 |
|
||||
|
|
|
|
||
Теплосодержание воздуха I1, кДж/кг, определим по формуле: |
|
||||
I1 |
t1 0,001 d1 |
1,93 t1 2490 |
(27) |
I1 95 0,001 713,847 1,93 95 2490 2003,36кДж / кг,
Рассчитаем плотность воздуха ρ1, кг/3, по формуле:
|
357 132 |
d1 |
|
|
|
622 d1 |
, |
||
T1 |
|
|||
|
|
|
|
где Т1=273+95=368 К — термодинамическая температура.
|
349 132 |
713,84 |
|
|
|
|
|
|
|
|
622 713,84 |
|
0,94кг / м3 , |
|
368 |
|
|||
|
|
|
Определим приведенный удельный объем υ1, м3/кг, по формуле:
1 4,62 10 6 Т1 622 d1
1 4,62 10 6 368 622 713,84 2,27м3 / кг.
2. Графический способ по Id-диаграмме Влагосодержание d1=712,4г/кг
Теплосодержание I1=1998,4кДж/кг
Плотность воздуха ρ1=0,757кг/м3
Приведенный удельный объем υ1=2,276м3/кг
(28)
(29)
2.5 Определение объема и массы циркулирующего агента сушки
24
2.5.1 Объем циркулирующего агента сушки
Определим объем циркулирующего агента сушки Vc, м3/с, по формуле:
Vc шт Fж .с .шт . , |
(30) |
где ωшт=2 м/с — расчетная (заданная) скорость циркуляции агента сушки
через штабель; |
|
Fж.с.шт. — живое сечение штабеля, м2. |
|
Живое сечение штабеля Fж.с.шт., м2, определим по формуле: |
|
Fж .с .шт . l h 1 в n , |
(31) |
где l — длина штабеля, м; h — высота штабеля, м;
n — количество штабелей в плоскости, перпендикулярной потоку циркулирующего агента сушки, штук;
βв — коэффициент заполнения штабеля по высоте.
Коэффициент заполнения штабеля по воздуху βв, определяется по формуле:
в |
|
|
S |
, |
(32) |
|
|
||||
|
S |
||||
|
25 |
|
|
где S — толщина расчетного материала ( принятая толщина прокладок,
мм).
в |
|
25 |
0,615, |
||
|
|
||||
25 |
40 |
||||
|
|
|
Fж.с.шт. 2,6 6,5 1 0,615 1 6,5065м2 ,
Vc 2 6,5065 13,013м3 / с.
2.5.2 Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги Определим массу циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой
влаги mц, кг/кг, по следующей формуле:
25
mц |
|
|
Vс |
|
|
mр |
, |
(33) |
|||
|
|
пр1 |
|
где mр — расчетная масса испаряемой влаги, кг/с;
mц |
|
13,013 |
140,67кг / кг, |
||
|
|
||||
0,040644 |
2,276 |
||||
|
|
|
2.5.3 Определение параметров воздуха на выходе из штабеля Параметры влажного воздуха на выходе из штабеля определяются
графическим способом по Id-диаграмме.
Сначала на Id-диаграмму по выбранному режиму с параметрами t1 и φ1
(на входе в штабель) наносится точка 1. Затем из точки 1 проводится линия
I1=I2 до пересечения с линией d2. Величина d2, г/кг, определяется по формуле:
d2 |
|
1000 |
d1 , |
(34) |
|
|
mц |
||||
|
|
|
|
|
d2 140,671000 713,84 720,95г / кг.
2.6Определение объема свежего и отработанного воздуха или перегретого пара
2.6.1Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой влаги Определим массу свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой
влаги m0, г/кг, по формуле:
m |
1000 |
, |
(35) |
|
|
||||
0 |
d2 |
d0 |
|
|
|
|
|
где d0=11 г/кг св.в. — влагосодержание свежего воздуха.
m0 |
|
1000 |
|
1,41г / кг. |
||
|
|
|
||||
720,95 |
11 |
|||||
|
|
|
||||
|
|
26 |
|
|
|
2.6.2 Объем свежего (приточного) воздуха, поступающего в камеру Определим Объем свежего (приточного) воздуха, поступающего в
камеру V0, м3, по формуле:
V0 mp m0 0пр |
(36) |
где υ0пр=0,87м3/кг — приведенный удельный объем свежего воздуха.
V0 0,040644 1,41 87 5,2м3 .
2.6.3 Объем отработанного воздуха, выбрасываемого из сушильной камеры
Определим объем отработанного воздуха, выбрасываемого из сушильной камеры Vотр, м3/с, по формуле:
Vотр mp m0 пр 2 , |
(37) |
где υпр2= υпр1=2,276м3 /с—приведенный удельный объем отработанного (на выходе из штабеля) воздуха.
Vотр 0,040644 1,41 2,276 0,13м3.
2.7 Определение расхода тепла на сушку
Расход тепла на сушку определяют отдельно для зимних и среднегодовых условий. По зимнему расходу тепла ведется расчет тепловой мощности камеры, а расход тепла в среднегодовых условиях необходим для расчета средних расходов тепла, пара, топлива на 1 м3 высушенных пиломатериалов.
При сушке тепло расходуется на начальный прогрев материала,
испарение влаги и на потери через ограждения. 2.7.1 Начальный прогрев древесины
27
В камерах периодического действия первой технологической операцией после загрузки штабеля является начальная обработка материала (прогрев). Во время прогрева в камеру подают пар через увлажнительные трубы при включенных калориферах, работающих вентиляторах и закрытых приточно-вытяжных каналах.
Длительность начальной обработки пиломатериалов
Продолжительность прогрева (в часах) определяется по формуле
τ = τисх Аm АB Аn Аш , |
(38) |
где τисх – исходная продолжительность начального прогрева, рассчитанная для сосновых пиломатериалов при температуре среды tпр = 80 ˚С, психрометрической разности Δt = 1 ˚С, нагреве сортимента на оси до температуры tц = 77 ˚С, влажности древесины 60 %, ее начальной температуре от 0 до – 20 ˚С, ширине штабеля 1,8 м
Аm, АB, Аn, Аш – коэффициенты, учитывающие начальную температуру древесины и температуру среды при прогреве Аm, влажность древесины АB, ее породу Аg и ширину штабеля Аш.
.
2.7.2 Расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины
Зимой на плавление льда, когда древесина заморожена, тепло при
прогреве пиломатериалов расходуется на прогревание древесной массы, не
замерзшей и оттаявшей влаги.
Определим расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины qпр1м3,
кДж/м3, для зимних условий по формуле:
qпр1м3 |
с t0 б |
Wн |
Wг .ж . |
с tпр , |
(39) |
|
100 |
||||
|
|
|
|
|
где ρ — плотность расчетного материала при заданной начальной влажности, кг/м3;
γ=335кДж/кг — скрытая теплота плавления льда;
С(-) и С(+) — средняя удельная теплоемкость соответственно при отрицательной и положительной температурах, кДж/кг·°С;
tпр=99°С — температура древесины при ее прогреве;
28
t0=-26°С — начальная расчетная температура для зимних условий;
Wн=80% — начальная влажность расчетного материала;
Wг.ж.=16,6%— содержание не замерзшей связанной(гигроскопической жидкой) влаги.
Определим плотность расчетного материала ρ, кг/м3, по формуле:
|
|
|
W |
|
|
б |
1 |
|
н |
, |
(40) |
|
|||||
|
|
|
100 |
|
где ρб — базисная плотность расчетного материала, кг/м3.
Удельную теплоемкость древесины С, кДж/кг·°С, определим по средней температуре нагревания по формуле для:
|
|
|
|
|
|
80 |
|
3 |
|
|
|
400 1 |
|
|
|
|
720кг / м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
100 |
|
|
||
q |
|
3 720 2,1 26 400 |
80 16,6 |
335 720 3,1 99 287024,39кДж / м3 |
|||||
пр1м |
|
||||||||
|
100 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определим расход тепла на начальный прогрев 1 м3 древесины qпр1м3,
кДж/м3, для среднегодовых условий по формуле:
qпр1м3 С tпр t0 , |
(41) |
где t0 — среднегодовая температура древесины, °С;
С(+) — удельная теплоемкость древесины, кДж/кг°С.
В этом случае температуру tср, °С, для определения С(+) подсчитывают по формуле:
|
tср |
|
t0 tпр |
, |
(42) |
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
||
|
tср |
|
26 99 |
36,5 С , |
||
|
|
|||||
|
|
2 |
|
|
||
q |
3 720 2,9 99 26 261000кДж / м3 |
|||||
пр1м |
|
|
|
|
|
|
29
2.7.3Удельный расход тепла при начальном прогреве на 1 кг испаряемой влаги
Определим удельный расход тепла при начальном прогреве на 1 кг испаряемой влаги qпр, кДж/кг, для зимних и среднегодовых условий по формуле:
qпр |
|
qпр1м3 |
, |
(43) |
|
m1м3 |
|||||
|
|
|
|
где m1м3=288кг/м3 — масса влаги, испаряемая из 1 м3 пиломатериала.
Для зимних условий:
qпр 287024,39 966,61кДж / кг, 288
Для среднегодовых условий:
qпр 261000 906,25кДж / кг. 288
2.7.4 Общий расход тепла на начальный прогрев древесины
Определим общий расход тепла на начальный прогрев древесины Qпр,
кВт, для зимних и среднегодовых условий по формуле:
для камер непрерывного действия:
Qпр |
|
qпр1м3 Е |
|
||
|
|
|
|||
3600 |
пр |
(44) |
|||
|
|
||||
|
|
|
|
где, τпр –продолжительность прогрева, ч, принимаемая равной периоду между загрузками камеры; –число штабелей в камере по ее длине, шт.
Для зимних условий
Qпр 287024,39 26,64 756,4кВт,
3600 2,808
30