Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
КС16.doc
Скачиваний:
57
Добавлен:
09.04.2015
Размер:
4.84 Mб
Скачать

8.Составление плана контактной сети перегона

План контактной сети перегона выполняют в масштабе 1:2000 и в следующей последовательности: разбивка опор; разбивка анкерных участков и зигзагов; трассировка усиливающих и других проводов; выбор типов опор и поддерживающих конструкций; обработка плана контактной сети и составление спецификаций.

Ось пути изображают прямой линией, на которой на носят условные обозначения искусственных сооружений, переезда, моста и железобетонной трубы. Ниже этих прямых размещают спрямленный план линии, на котором показывают кривые, их длины и радиусы. Через каждые 100 м вертикальными линиями размечают пикеты, нумерация которых соответствует общему счету километров. Снизу и сверху пути оставляются места для размещения таблиц или высоких линий, в которых указывается все необходимые данные после обработки плана перегона.

План перегона начинается с входного сигнала станции, до которого устраивается 3-пролетное изолирующее сопряжение анкерных участков. Расстановку опор проводят до насыпи моста. Искусственные сооружения, переезды, железобетонные трубы, пересечения линий переносят на условные прямые линии.

В таблице, при составлении плана, вдоль всего перегона приводят все необходимые данные: пикетаж искусственных сооружений, габариты и типы опор, тип консолей и фиксаторов. На двухпутном участке опоры располагают в створе по обеим путям. Разбивку опор производят пролетами, полученными при расчете и возможно наибольшими. Примерно намечают места расположения всех анкеровок и пролета средней анкеровки. Мост с ездой по низу обычно выделяется в отдельную секцию, поэтому устраивают изолированные сопряжения анкерных участков.

Расстановку зигзагов начинают с кривых участков пути, после чего зигзаги расставляют на прямых участках. Односторонние зигзаги не допускаются, необходимо установить один нулевой зигзаг. Усиливающие провода подвешиваются на кронштейнах с полевой стороны опор. Если это сделать невозможно из-за прохода ДПР или ВЛ-10 кВ, то усиливающий провод подвешивается на консоли вблизи несущего троса. На переходных опорах сопряжений (изолирующих и эластичных) предусматривается установка двух консолей и двух фиксаторов.

На план контактной сети перегона наносят специальные разъединители, разрядники, поперечные и продольные электрические соединители. В середине каждого пролета указывается его длина. Обозначаются длины анкерных участков. В заключении плана контактной сети перегона составляется таблица спецификаций, куда включаются: анкерные участки, опоры, консоли и фиксаторы. Указывается тип проводов и их длина, а также типы и количество опор, консолей и фиксаторов.

9.Расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески

Расчет выполняется для анкерного участка на главном пути станции. В объем расчета входят: построение монтажных кривых для нагруженного и ненагруженного несущего троса и контактного провода, а также определение натяжений несущего троса при гололеде с ветром и ветре наибольшей интенсивности, определение стрел провеса контактного провода.

Расчет производится в следующей последовательности (§ 6.3 [2] ):

9.1.Определение эквивалентного пролета lэ:

(9.1)

где li – длина i-го пролета.

9.2.Установление исходного режима, при котором будет наибольшее натяжение несущего троса. Для этой цели необходимо определить критический пролет по формуле:

(9.2)

где Zmaxнаибольшее приведенное натяжение подвески, даН;

Wгл , Wtmin – соответственно приведенные нагрузки на подвеску при гололеде tгл и низшей температуре tmin, даН/м;

–коэффициент линейного расширения материала несущего троса, ◦С-1;

tгл – расчетная температура гололедных образований, ◦С;

tmin – наименьшая температура окружающей среды, ◦С.

Приведенные величины Zx u Wx определяются из следующих выражений (для режима Х):

(9.3)

(9.4)

где qx, g0 – соответственно результирующая нагрузка, действующая на несущий трос в режиме Х и нагрузка от силы тяжести подвески, даН/м;

К – натяжение контактного провода (проводов), даН;

Т0 – натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода, даН;

Φх – конструктивный коэффициент цепной подвески, определяемый по формуле:

(9.5)

где l – длина пролета, м;

С – расстояние от опоры до ветровой нерессорной струны. Определяется следующим образом. Если, например, lэкв=60 м и расстояние между струнами подвески равно 10 м, то С=10 м. При lэкв=56 м, С=13 м.

Если в результате расчета получилось lэкв>lкр, то исходным будет режим гололеда с ветром, т.е. наибольшее натяжение несущего троса Tmax возникает в этом режиме. Если lэкв<lкр – исходный режим при наименьшей температуре. Проверку правильности выбора исходного режима необходимо провести при сравнении результирующей нагрузки на несущий трос цепной подвески в режиме гололеда с ветром qгл (берется из пункта 1, раздел 3.5, формула 3.8) с критической нагрузкой qкр [2], с.146.

;

;

lэкв<lкр,

следовательно, исходный режим при наименьшей температуре.

;

qгл<qкр,

следовательно, исходный режим при наименьшей температуре, исходный режим выбран верно.

9.3.Определение температуры беспровесного состояния контактного провода t0. В расчетах принимают:

(9.6)

где t – коррекция на отжатие контактного провода токоприемником в середине пролета, t =10-15◦С.

ºС.

9.4.Определение натяжения несущего троса при беспровесном положении контактного провода (Т0 ). Натяжение Т0 в этом случае может быть определенно по уравнению состояния свободно подвешенного провода, записанное относительно температуры беспровесного состояния контактного провода t0:

(9.7)

где W1результирующая нагрузка (исходным режимом является режим наименьших температур,);

Тmax – наибольшее натяжение несущего троса, [2] табл.1.8, даН;

–коэффициент линейного расширения , ◦С-1;

Ен - модуль упругости, МПа;

Sн – фактическая площадь сечения, мм2;

Lэ – эквивалентный пролет (см.пункт 9, раздел 9.1, формула 9.1), м;

g0 – см.пункт 1, раздел 3.1, формула 3.1, даН;

T0 – см.пункт 7, раздел 9.2, формула 9.4, даН.

В практических расчетах проводов и тросов часто возникает необходимость вычислять произведения 24 и ЕS, а также обратные им величины. В целях облегчения расчетов значения указанных величин для некоторых проводов, тросов и проволок приведены [2] табл.1.9.

В этом выражении величины с индексом «1» относят к режиму наибольшего натяжения несущего троса, а с индексом «0» - к режиму беспровесного состояния контактного провода. Решение управления начинается с задания величины Т0, приведенного в разделе 4. Далее пользуясь линейной интерполяцией, определяют это натяжение, соответствующее ранее выбранной температуре t0.

9.5.Натяжение разгруженного Трх (без контактного провода) несущего троса определяется по уравнению состояния цепной подвески и удобно рассчитывать так:

(9.8)

где gн – нагрузка от силы тяжести несущего троса (см. пункт 1, раздел 3.1, формула 3.1), даН/м;

g0 – нагрузка от силы тяжести подвески (если исходным режимом является режим гололеда с ветром, то g0=qгл);

αн – коэффициент линейного расширения, ◦С-1;

Ен – модуль упругости, МПа;

Sн – фактическая площадь сечения, мм2;

Для построения монтажной кривой Трх=f(tx) задаются несколькими значениями Трх . Вид этой кривой показан на рисунок 9.1, с.48.

- для tx = tmin= -40ºC, при Трх=1140даН:

- для tx = t0= -15ºC, при Трх=743 даН:

- для tx = tгл= -5ºC, при Трх=623 даН:

- для tx = tв= +5ºC, при Трх=528 даН:

- для tx = tmax= +35ºC, при Трх=361 даН:

9.6.Стрелы провеса разгруженного несущего троса Fрх в различных пролетах анкерного участка

(9.9)

где gн – нагрузка от силы тяжести несущего троса, даН/м.

По результатам расчетов для всех i-х пролетов строятся зависимости Fрх =f(tx), рисунок 9.1, с.48.

Для l1=lmin=40 м.

- для tx = tmin= -40ºC, при Трх=1140даН:

- для tx = t0= -15ºC, при Трх=743даН:

- для tx = tгл= -5ºC, при Трх=623 даН:

- для tx = tв= +5ºC, при Трх=528 даН:

- для tx = tmax= +35ºC, при Трх=361 даН:

Для l2=lэ=56 м.

- для tx = tmin= -40ºC, при Трх=1140даН:

- для tx = t0= -15ºC, при Трх=743даН:

- для tx = tгл= -5ºC, при Трх=623 даН:

- для tx = tв= +5ºC, при Трх=528 даН:

- для tx = tmax= +35ºC, при Трх=361 даН:

Для l3=lmax=70 м.

- для tx = tmin= -40ºC, при Трх=1140даН:

- для tx = t0= -15ºC, при Трх=743даН:

- для tx = tгл= -5ºC, при Трх=623 даН:

- для tx = tв= +5ºC, при Трх=528 даН:

- для tx = tmax= +35ºC, при Трх=361 даН:

Результаты расчетов сводятся в таблицу 9.1 для построения монтажного графика, рисунок 9.1,с.48.

Таблица 9.1 - Стрелы провеса разгруженного несущего троса.

tpx,ºC

tmin= -40ºC

t0= -15ºC

tгл= -5ºC

tв= +5ºC

tmax= +35ºC

Tpx,даН

1140

743

623

528

361

Fpx

l1

0,146

0,224

0,268

0,316

0,462

l2

0,287

0,44

0,525

0,619

0,906

l3

0,448

0,688

0,82

0,967

1,415

9.7.Натяжение нагруженного несущего троса в зависимости от температуры:

(9.10)

Ен – модуль упругости, МПа;

Sн – фактическая площадь сечения, мм2;

В результате расчетов строятся зависимости Тх=f(tx), рисунок 9.1.

Кроме этого, рассчитываются натяжения несущего троса при режимах гололеда с ветром Тгл и при ветре наибольшей интенсивности Тв.

Для этой цели по формулам (7.10) величины с индексом Х относят к ответствующему режиму. Полученные значения наносят на график рисунок 9.1, с 48.

- для tx = tmin= -40 ºC, при Тх=1600 даН:

- для tx = t0= -15 ºC, при Тх=1258 даН:

- для tx = tгл= -5 ºC, при Тх=1141 даН:

- для tx = tв= +5 ºC, при Тх=1035даН:

- для tx = tmax= +35ºC, при Тх=785 даН:

Натяжение нагруженного НТ в режиме гололеда с ветром:

- для tx = tгл= -5ºC, при Тх=1323 даН:

Натяжение нагруженного НТ в режиме ветра наибольшей интенсивности:

- для tx = tв= +5ºC, при Тх=1064 даН:

9.8.Стрелы провеса несущего троса Fx в пролетах

(9.11)

Значения Wx u Zx определяется по формулам (7.3) и (7.4).

Для l1=lmin=40 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

Для l2=lэ=56 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

Для l3=lmax=70 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

9.9.Стрелы провеса контактного провода в пролетах анкерного участка

(9.12)

где F0 – стрела провеса несущего троса при беспровесном положении контактного провода, м.

Полученные зависимости имеют вид, показанный на рисунке 9.1, с.48.

Для l1=lmin=40 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

Для l2=lэ=56 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

Для l3=lmax=70 м:

- для tx = tmin= -40ºC:

- для tx = t0= -15ºC:

- для tx = tгл= -5ºC:

- для tx = tв= +5ºC:

- для tx = tmax= +35ºC:

Результаты расчетов 9 пункта сводятся в таблицу 9.2 для построения монтажного графика, рисунок 9.1, с 48.

Таблица 9.2 ­– Зависимость стрел провеса НТ и КП от температуры.

tx,ºC

tmin= -40ºC

t0= -15ºC

tгл= -5ºC

tв= +5ºC

tmax= +35ºC

Tx,даН

1600

1258

1141

1035

785

F,м

l1

0,296

0,39

0,394

0,426

0,529

l2

0,584

0,762

0,771

0,833

1,028

l3

0,943

1,2

1,205

1,288

1,537

fkx

l1

-0,024

0

0,001

0,009

0,034

l2

-0,053

0

0,001

0,018

0,074

l3

-0,132

0

0,002

0,044

0,171

Рисунок.9.1. Зависимости натяжения разгруженного несущего троса (Трх) - нагруженного (ТХ); стрелы провеса разгруженного несущего троса (Fрх) - нагруженного (FХ); стрелы провеса контактного провода f от температуры.

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.