Демодуляторы радиосигналов |
7-21 |
|
|
|
|
|
|
колебания uс′(t) = |
1 |
|
|||
равных |
по амплитуде противофазных |
2 uс(t) |
и |
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uс′′(t) = 2 uс(t) . Напряжения на входе первого (верхнего) и второго |
|||||||||||
(нижнего) амплитудных детекторов равны соответственно |
|
|
|||||||||
|
|
u1(t) = uоп(t) +uс′(t) = uоп(t) + |
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
2 uс(t) , |
|
|
|||||||
|
|
u2 (t) = uоп(t) +uс′′(t) = uоп(t) − |
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
2 uс(t). |
|
|
|||||||
Рассмотрим векторную диаграмму на- |
Uс′ |
|
|
||||||||
пряжений при некоторой величине разности |
Uс′′ |
|
|||||||||
фаз ∆ϕ между сигналом и опорным колеба- |
|
|
|
|
|||||||
нием (рис. 7.23). Комплексная амплитуда |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
напряжения на входе первого АД геометри- |
|
|
Uоп |
|
|||||||
чески изображается вектором U1 , равным |
U1 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||
сумме |
вектора |
комплексной |
амплитуды |
|
|
U2 |
|
||||
опорного колебания |
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|||
Uоп и вектора |
Uс , соот- |
|
|
|
|
|
|||||
ветствующего |
напряжению |
сигнала |
на |
∆ϕ |
|
|
|
|
|||
верхней |
половине |
вторичной |
обмотки |
Uс |
|
|
|
|
|||
трансформатора. Напряжение на выходе АД |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|||||||||
пропорционально амплитуде входного ко- |
Рис. 7.23. Векторная |
|
|||||||||
лебания и, следовательно, пропорционально |
диаграмма |
|
длине этого вектора. Аналогично, напряже-
ние на выходе второго АД пропорционально длине вектораU2 , равного сумме вектора комплексной амплитуды опорного колебания Uоп и вектора Uс′′, соответствующего напряжению сигнала на нижней половине вторичной обмотки трансформатора.
Найдём длины векторов U1 и U2 . Для этого рассмотрим треугольник, образованный векторами Uоп, Uс′ и U1 . Из векторной диаграммы видно, что угол между векторами Uоп и Uс′ равен π− ∆ϕ. Длина вектора U1 может быть определена по теореме косинусов как
U1 = U1 = Uоп2 +Uс′2 −2UопUс′cos(π− ∆ϕ) = = Uоп2 +Uс′2 +2UопUс′cos ∆ϕ.
Демодуляторы радиосигналов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7-22 |
|||||||||||||||
Аналогично, длина вектора U2 |
равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
2 |
= U |
= |
U |
2 |
|
+U′′2 −2U U′′cos ∆ϕ. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
оп |
|
с |
оп |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку Uс′ =Uс′′=Uс |
2 , то разность длин векторов U1 |
и U2 , |
||||||||||||||||||||||||
определяющая напряжение на выходе ФД, равна |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
U |
1 |
−U |
2 |
= |
U 2 |
|
+U |
2 4 +U U |
cos ∆ϕ − |
U 2 |
+U 2 |
4 −U U |
cos ∆ϕ. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
оп |
|
|
|
с |
|
|
оп |
с |
|
|
оп |
|
с |
|
|
оп с |
|
|
|
|||
Следовательно, характеристика ФД определяется выражением |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
(∆ϕ)= K U |
|
|
1+ 1 |
Uс |
|
2 |
+ Uс |
|
|
|
Uс |
|
2 |
|
|
, |
(7.10) |
|||||||||
U |
ФД |
оп |
|
|
cos ∆ϕ − |
1 + |
1 |
− |
Uс cos ∆ϕ |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
Uоп |
|
|
4 |
|
|
|
Uоп |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uоп |
|
|
|
Uоп |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Kд |
– коэффициент передачи АД, входящих в состав ФД. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
Вид детекторной характеристики зависит от соотношения ампли- |
||||||||||||||||||||||||||
туд сигнала и опорного колебания. Обычно Uоп >>Uс . В этом случае, |
||||||||||||||||||||||||||||
пренебрегая в (7.10) квадратичными слагаемыми и используя при- |
||||||||||||||||||||||||||||
ближённую формулу |
1 + x ≈1 + x , можно получить следующее вы- |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ражение для характеристики ФД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UФД (∆ϕ)≈ KдUс cos ∆ϕ. |
|
|
|
|
|
(7.11) |
||||||||||||
Видно, что в данном случае напряжение на выходе ФД не зависит от |
||||||||||||||||||||||||||||
амплитуды опорного колебания и прямо пропорционально амплитуде |
||||||||||||||||||||||||||||
сигнала и косинусу разности фаз сигнала и опорного колебания. |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UФД |
|
|
|
|
|
|
|
График |
характеристики |
||||||||
|
|
|
|
KдUс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ФД при Uоп >>Uс |
показан на |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис. 7.24. Поскольку эта ха- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆ϕ |
рактеристика |
описывается |
|||||||
|
|
|
|
|
|
−π 2 |
|
|
|
|
π 2 |
|
|
|
|
|
чётной |
|
функцией, |
|
т.е. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
UФД (−∆ϕ)=UФД (∆ϕ), |
то та- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кой ФД ни в качестве демо- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дулятора, ни в качестве дис- |
||||||||
|
|
|
Рис. 7.24. Характеристика ФД |
криминатора непосредствен- |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
векторомерного типа |
|
|
|
но использовать нельзя. Для |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
того |
чтобы |
характеристика |
Демодуляторы радиосигналов |
7-23 |
ФД имела нуль при ∆ϕ= 0 и положительную крутизну в нуле, нужно сдвинуть её график по оси абсцисс вправо на π2 . Для этого из аргумента ∆ϕ нужно вычесть π2 , а поскольку ∆ϕ = ϕс −ϕоп , то для реа-
лизации этой операции достаточно ввести в опорное колебание дополнительный фазовый сдвиг π2 :
∆ϕ− π 2 = ϕс −(ϕоп + π 2).
7.3. Частотный демодулятор
Частотный демодулятор (ЧД) предназначен для преобразования модулированного по частоте колебания, поступающего с выхода УПЧ, в низкочастотное напряжение, изменяющееся по закону ЧМ. Обычно напряжение на выходе ЧД определяется не абсолютным значением частоты, а его отклонением от некоторой частоты f0 . Другая
функция ЧД – использование его в качестве частотного дискриминатора для преобразования отклонения частоты несущей сигнала от её номинального значения в постоянное напряжение, величина и знак которого характеризуют величину и знак частотного отклонения. Частотные дискриминаторы используются в системах автоматической подстройки частоты.
Работа ЧД обычно основана на преобразовании ЧМ сигнала в колебание с другим видом модуляции – амплитудной или фазовой – и последующей демодуляции этого колебания. Возможно также построение ЧД на основе аналитического определения мгновенной час-
тоты сигнала. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим |
принцип действия |
|
|
|
|
|
|
|
UАД1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
демодулятора, основанного на преоб- |
|
|
|
Ф1 |
|
|
АД1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
разовании ЧМ в АМ, |
– балансного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|||||
ЧД с двумя взаимно расстроенными |
|
|
|
|
|
|
|
|
UЧД |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|||||||
контурами. |
Его |
структурная схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
изображена на рис. 7.25. ЧМ сигнал |
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
подаётся на два фильтра (колебатель- |
|
|
|
Ф2 |
|
|
АД2 |
|
|
|
|
|
|||
ных контура) Ф1 и Ф2, имеющих |
|
|
|
|
|
UАД2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
одинаковую |
полосу |
пропускания, |
Рис. 7.25. Балансный ЧД с дву- |
||||||||||||
одинаковый резонансный коэффици- |
|
мя взаимно расстроенными |
контурами
Демодуляторы радиосигналов |
7-24 |
ент передачи и различную резонансную частоту – f01 и f02 соответственно. Выходное напряжение ЧД UЧД образуется как разность на-
пряжений на выходах амплитудных детекторов АД1 и АД2, подключённых к фильтрам: UЧД =UАД1 −UАД2 . Если оба детектора линейны и
имеют одинаковый коэффициент передачи Kд, то UЧД пропорционально разности значений АЧХ фильтров на частоте сигнала. При
этом на частоте f0 = f01 +2 f02 напряжение на выходе ЧД равно нулю.
АЧХ фильтров и характеристика ЧД (зависимость UЧД от частоты сигнала) показаны на рис. 7.26. Видно, что вблизи частоты f0 харак-
теристика имеет практически линейный участок.
Частота f0 , при которой выходное напряжение ЧД равно нулю,
называется переходной частотой демодулятора. Ширина области частот, в пределах которой характеристика ЧД близка к линейной, называется апертурой характеристики ∆fЧД . Обычно апертуру при-
ближённо определяют как расстояние между «горбами» характеристики.
K2 |
( f ) |
K0 |
K ( f ) |
|
|
1 |
|
|
f |
f02 |
f0 |
f01 |
|
UЧД |
|
|
|
f |
|
f0 |
|
|
∆fЧД |
|
Рис. 7.26. Характеристика балансный ЧД с двумя |
||
взаимно расстроенными контурами |
Демодуляторы радиосигналов |
7-25 |
Характеристика ЧД определяется следующим выражением:
|
|
UЧД = KдK0UсΨ1(ξ,ξ0 ) , |
|
|
|
(7.12) |
||||
где Ψ1(ξ,ξ0 ) = |
|
1 |
|
− |
1 |
– нормированная характе- |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
1 + |
(ξ−ξ0 )2 |
1 +(ξ+ξ0 )2 |
|
|
|
|
||
ристика, ξ ≈ |
2 |
( f − f0 ) |
– обобщённая расстройка, ξ = |
2∆f |
0 |
- обоб- |
||||
|
Πкэ |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
Πкэ |
|
щённая расстройка, соответствующая величине расстройки контуров ∆f0 = f01 − f0 = f0 − f02 относительно переходной частоты f0 , Πкэ – эквивалентная полоса пропускания контуров. Графики нормированной характеристики ЧД при различных значениях параметра ξ0
приведены на рис. 7.27.
Рис. 7.27. Нормированная характеристика ЧД с двумя взаимно расстроенными контурами
Другой тип частотного демодулятора основан на преобразовании ЧМ в ФМ и последующей демодуляции ФМ сигнала. Для выполнения такого преобразования можно использовать любую частотнозависимую цепь, имеющую в интервале изменения частоты сигнала линейную ФЧХ. Этому условию приближённо удовлетворяет колебательный контур, резонансная частота которого равна частоте несущей ЧМ сигнала, а полоса пропускания больше ширины интервала изменения частоты. Для демодуляции ФМ сигнала можно использовать рассмотренный в п. 7.2 ФД на логических элементах.
Демодуляторы радиосигналов |
|
|
7-26 |
||
Структурная схема ЧД данного типа изображена на рис. 7.28. |
|||||
|
|
|
|
Рис. 7.29 поясняет преобразо- |
|
Колебательный |
ФД |
UЧД |
вание ЧМ в ФМ. Здесь пока- |
||
|
заны ФЧХ контура, эпюра |
||||
контур |
|
|
|||
|
|
|
|
мгновенной частоты сигнала с |
|
|
|
|
|
гармонической ЧМ |
и эпюра |
Рис. 7.28. ЧД с преобразованием |
фазового сдвига сигнала на |
||||
выходе контура. |
|
||||
|
ЧМ в ФМ |
|
|
|
|
|
|
ϕ |
|
ϕ |
|
|
|
|
f |
0 |
t |
|
|
f0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f0 |
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
Рис. 7.29. ФЧХ контура, мгновенная частота сигнала, |
|||||
|
|
фазового сдвига сигнала на выходе контура |
|
Более простая структура демодулятора получается при объединении фазосдвигающей цепи и ФД. Этот принцип реализован в баланс-
ном ЧД на связанных одинаково настроенных контурах. Схема тако-
го ЧД изображена на рис. 7.30. На ней показан также транзистор выходного каскада УПЧ. Первый колебательный контур Lк1Cк1 является нагрузкой транзистора и обеспечивает трансформаторную связь со вторым контуром L к2C к2. Оба контура настроены на частоту несущей f0 . Через разделительный конденсатор Cр2 напряжение сигнала пода-
ётся на среднюю точку катушки индуктивности второго колебательного контура. Дроссель Др замыкает цепи амплитудных детекторов по постоянному току. Напряжения на входах амплитудных детекторов образуются в результате сложения колебания, поступающего с контура Lк1Cк1 через разделительный конденсатор Cр2, и части напряжения, создаваемого на половинах катушки L к2 за счёт индуктив-
Демодуляторы радиосигналов |
7-27 |
ной связи. Напряжение на выходе ЧД образуется как разность выходных напряжений двух амплитудных детекторов: UЧД =UАД1 −UАД2 .
Рис. 7.30. ЧД на связанных контурах
Для пояснения принципа действия такого демодулятора рассмотрим эквивалентную схему той части ЧД, где формируются входные колебания амплитудных детекторов, (рис. 7.31) и построим по ней векторную диаграмму при различных значениях частоты сигнала. На эквивалентной схеме uс1(t) – напряжение сигнала на первом контуре,
eс2 (t) – ЭДС, индуцированная в катушке L к2. Под действием ЭДС через второй колебательный контур протекает ток iс2 (t) . Этот ток создаёт на катушке L к2 падение напряжения uс2 (t) , которое делится от-
носительно средней точки на два равных по амплитуде противофазных напряжения uс′2 (t) и uс′′2 (t) .
L к1 |
L к2 |
|
|
uвх.АД1(t) |
|
|
|
|
|
||
C к1 |
uс′2 (t) |
|
C к2 |
|
|
uс1(t) |
|
|
|
|
|
|
uс′′2 |
(t) i |
(t) |
uвх.АД2 |
(t) |
|
|
с2 |
|
eс2 (t)
Рис. 7.31. Эквивалентная схема
Построим векторную диаграмму сначала для случая, когда частота сигнала совпадает с резонансной частотой колебательных конту-
ров f0 (рис. 7.32,а). Вектор комплексной амплитуды ЭДС Eс2 на-
Демодуляторы радиосигналов |
7-28 |
правлен так же, как и вектор Uс1 комплексной амплитуды напряжения uс1(t) на первом контуре. На резонансной частоте сопротивление
второго контура при последовательном обходе чисто активное, поэтому ток iс2 (t) совпадает по фазе с ЭДС и, следовательно, с напря-
жением uс1(t) . Соответствующий ему вектор комплексной амплитуды Iс2 имеет такое же направление, что и вектор Uс1 .
Для высокодобротного контура сопротивление потерь много меньше резонансного (характеристического) сопротивления. Поэтому можно считать, что сопротивление катушки L к2 чисто индуктивное и, следовательно, комплексная амплитуда напряжения на катушке, рав-
ная U |
= jωL |
I |
, |
опережает по фазе ток I |
и напряжение U |
с1 |
на |
с2 |
к2 |
с2 |
|
с2 |
|
|
|
π 2 . В этом случае векторы Uс′2 и Uс′′2 комплексных амплитуд напря- |
|||||||
жений uс′2 (t) и uс′′2 |
(t) имеют одинаковую длину и направлены перпен- |
||||||
дикулярно вектору Uс1 в противоположные стороны. Векторы Uвх.АД1 |
|||||||
и Uвх.АД2 |
комплексных амплитуд входных напряжений амплитудных |
||||||
детекторов, равные |
Uс1 +Uс′2 и Uс1 +Uс′′2 соответственно, имеют оди- |
наковую длину. Следовательно, напряжения на выходах детекторов одинаковы и напряжение на выходе ЧД равно нулю.
Теперь рассмотрим векторную диаграмму в том случае, когда частота сигнала больше f0 (рис. 7.32,б). Вектор комплексной ампли-
туды ЭДС Eс2 , как и ранее, совпадает по направлению с вектором
Uс1 . На |
частоте f > f0 сопротивление контура L к2C к2 имеет индук- |
||||||||
тивную |
составляющую, поскольку |
индуктивное сопротивление |
|||||||
x |
|
= ωL |
больше емкостного x |
= |
|
1 |
. Поэтому ток i |
(t) отстаёт |
|
|
ωCк2 |
||||||||
|
Lк2 |
|
к2 |
Cк2 |
|
с2 |
|
по фазе от ЭДС на некоторый угол ϕ. Падение напряжения на катушке индуктивности L к2 по-прежнему опережает по фазе ток iс2 (t) на π2 . В результате векторы Uс′2 и Uс′′2 поворачиваются на угол ϕ, длина вектора Uвх.АД1 становится больше длины вектора Uвх.АД2 и на
выходе ЧД образуется положительное напряжение.
Аналогичным образом, если частота сигнала меньше f0 , сопротивление контура L к2C к2 имеет емкостную составляющую, в резуль-
Демодуляторы радиосигналов |
7-29 |
тате чего ток iс2 (t) опережает по фазе ЭДС, длина вектора Uвх.АД1 становится меньше, чем вектора Uвх.АД2 , и на выходе ЧД образуется отрицательное напряжение (рис. 7.32,в).
|
|
U′ |
U′′ |
|
|
|
U′ |
|
|
|
|
U′′ |
|||
|
|
|
с2 |
с2 |
|
|
|
|
с2 |
|
U |
|
с2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′′ |
с′2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Uс1 |
|
|
|
|
|
|
Uс2 |
|
|
|
U |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
U |
|
Eс2 |
|
|
|
Uс1 |
|
|
|
|
|
с1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
вх.АД1 |
|
|
U |
вх.АД2 |
U |
|
|
Uвх.АД1 |
|
U |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Eс2 |
|
Eс2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вх.АД1 |
|
Uвх.АД2 |
|
|
|
вх.АД2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Iс2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ϕ |
I |
|
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
с2 |
Iс2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
с2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Uс2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uс2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
а) |
|
|
|
|
б) |
|
|
|
в) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.32. Векторная диаграмма
На основе векторной диаграммы можно получить следующее выражение для характеристики ЧД:
|
|
UЧД = KдK0UсΨ2 (ξ,β), |
(7.13) |
||||
где Ψ2 (ξ,β) = |
1 +(ξ+β/ 2)2 − 1 +(ξ−β/ 2)2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
– нормированная харак- |
||
|
(1 +β2 −ξ2 )2 + 4ξ2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
теристика, β = k Q |
– фактор связи, k |
св |
= |
M |
– коэффициент ин- |
||
|
|||||||
|
св кэ |
|
|
Lк1Lк2 |
|
||
дуктивной связи, Qкэ |
– эквива- |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
лентная добротность контуров, M – взаимная индуктивность.
Графики нормированной характеристики ЧД при различных значениях параметра β
приведены на рис. 7.33. Видно, что с увеличением фактора связи протяжённость линейного рабочего участка характери-
Рис. 7.33. Нормированная характеристика ЧД со связанными контурами
Демодуляторы радиосигналов |
7-30 |
стики (апертуры ЧД) увеличивается, а крутизна характеристики уменьшается. По сравнению с ЧД со взаимно расстроенными контурами ЧД данного типа имеет более линейную характеристику.
7.4. Цифровые демодуляторы
Рассмотрим алгоритмы работы цифровых демодуляторов, использующих оцифрованные низкочастотные квадратурные составляющие сигнала, которые формируются с помощью рассмотренной ранее схемы (рис. 7.16).
Отсчёты квадратурных составляющих U C (t) и U S (t) берутся с
частотой дискретизации fд, величина которой в соответствии с теоремой Котельникова должна быть не менее ширины спектра сигнала: fд ≥ ∆fс. В результате образуются цифровые сигналы (последова-
тельности отсчётов) {xnC } и {xnS}которые будем называть цифровыми
квадратурными составляющими сигнала. Схема формирования цифровых квадратурных составляющих сигнала показана на рис. 7.34.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U C (t) |
|
|
|
|
|
|
{xnC } |
|||
u (t) |
|
|
|
|
|
|
ФНЧ |
|
|
|
АЦП |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
uC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fд |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
с |
оп |
|
|
Фазорасщепля- |
|
|
Опорный |
|
|
|
|
|
|
Тактовый |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
uS |
(t) |
|
ющая цепь |
|
|
генератор |
|
|
|
|
|
|
генератор |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
оп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ФНЧ |
|
|
|
АЦП |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
{xnS} |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U S (t) |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.34. Формирование цифровых квадратурных составляющих сигнала
Цифровой амплитудный демодулятор (ЦАД)
Алгоритм работы цифрового АД основан на аналитическом выражении для огибающей (7.8), записанном для цифровых квадратурных составляющих сигнала: