Входные цепи РПУ |
3-1 |
3. Входные цепи радиоприёмных устройств
3.1. Назначение, схемы и основные характеристики входных цепей
Входная цепь (ВЦ) связывает антенно-фидерный тракт с первым каскадом радиоприёмника (усилителем радиочастоты или смесителем). Основным назначением ВЦ является выделение полезного сигнала из совокупности различных сигналов и помех, наводимых в антенне, и передача сигнала на вход первого каскада с наименьшими искажениями и потерями.
Входная цепь является пассивным линейным четырехполюсником. В зависимости от частоты принимаемого сигнала в качестве избирательных систем входной цепи могут применяться различные виды колебательных контуров (с сосредоточенными и распределёнными элементами – резонансные LC-контуры, объёмные резонаторы, полосковые и коаксиальные отрезки линий). В курсе рассматриваются ВЦ умеренно высоких частот (от сотен килогерц до сотен мегагерц).
Эквивалентные схемы приёмных антенн
Приёмная антенна (А) преобразует энергию электромагнитных волн принимаемых сигналов и помех в токи (напряжения) высокой частоты. Она может быть представлена в виде эквивалента – активного двухполюсника (рис. 3.1). На рис. 3.1 приняты следующие обозначения: EА =Ehд – э.д.с. антенны, где E – напряжённость электрической со-
ставляющей поля в точке приёма; hд – действующая высота (или длина) антенны; если λ >> hд , то hд ≈0,5hА , где hА – высота антенны (рис. 3.2).
В общем случае антенна представляет собой цепь с распределёнными параметрами, поэтому её эквивалентное комплексное сопротивление ZА сложным образом зависит от частоты. На практике обычно рассматривают два частных случая: эквиваленты антенн в
3-2
диапазоне длинных и средних (а для штыревых антенн и коротких) волн, когда сопротивление антенны может быть представлено в виде эквивалентной ёмкости (рис. 3.3,а), и в диапазоне метровых и более коротких волн, когда в случае согласованной настроенной антенны её сопротивление является чисто активным (рис. 3.3,б) RА = RИ +rА , где RИ – сопротивление излу-
чения, rА – сопротивление потерь. В дальнейшем будет рассматриваться антенна с активным эквивалентным сопротивлением.
Входная цепь состоит из резонансной системы и элементов связи с антенной и нагрузкой. Далее будут рассмотрены одноконтурные ВЦ, построенные на основе параллельного колебательного контура. Они различаются способом связи колебательного контура с антенной и первым каскадом приёмника. Возможны следующие виды связи контура с внешними цепями (см. рис. 3.4, где приведены также формулы для коэффициента включения m, определение которого да-
но в п. 3.2):
•автотрансформаторная;
•трансформаторная;
•внутриемкостная;
•внешнеемкостная.
Автотрансформаторная |
ТрансформаторВнутриемкостная |
Внешнеемкостная |
|
ная |
|
m = |
L1 + M |
m = |
M |
m = |
|
C1 |
m = 1 |
|
L |
L |
C |
+C |
|||||
|
|
|
|
|||||
|
к |
|
к |
|
1 |
2 |
|
Lк = L1 + L2 +2M
Рис. 3.4. Способы связи входной цепи с антенной
Входные цепи РПУ |
3-3 |
Кроме того, в определённых случаях используется полное включение внешних цепей в контур (непосредственная связь). Некоторые примеры схем связи входной цепи с антенной и первым каскадом УРЧ показаны на рис. 3.5. Неполное включение внешних элементов к контуру ослабляет влияние антенной цепи и входной проводимости первого каскада приёмника на параметры контура и всей цепи в целом. Основные свойства входных цепей могут быть изучены на примере схемы с автотрансформаторной связью контура с антенной и первым каскадом приёмника (с двойной автотрансформаторной связью). Рассмотрим характеристики такой схемы, считая для простоты, что антенна является настроенной и имеет чисто активное сопротивление RА. Реактивная составляющая входной проводимости первого каскада приёмника обычно имеет емкостной характер, поэтому в дальнейшем будем считать, что эта проводимость включена в состав контурной ёмкости, т.е. будем рассматривать колебательный контур с эквивалентной ёмкостью Cкэ.
Автотрансформатор- |
Автотрансформатор- |
Трансформаторная |
Внутриемкостная |
ная связь с антенной |
ная связь с антенной |
связь с антенной и |
связь с антенной и с |
и с УРЧ (двойная ав- |
и внутриемкостная |
автотрансформатор- |
УРЧ (двойная внут- |
тотрансформаторная |
связь с УРЧ |
ная связь с УРЧ |
риемкостная связь) |
связь) |
|
|
|
|
|
|
m1 +m2 =1 |
а) |
б) |
в) |
г) |
Рис. 3.5. Схемы связи ВЦ с антенной и УРЧ
Основными характеристиками ВЦ являются:
•коэффициент передачи – отношение эффективного напряжения на нагрузке (входном сопротивлении первого каскада приёмника) к эффективной ЭДС антенны
KВЦ = |
Uн |
; |
(3.1) |
|
|||
|
EА |
|
• полоса пропускания по уровню 1/ 2 ≈ 0,707.
Входные цепи РПУ |
3-4 |
Коэффициент передачи ВЦ влияет на чувствительность приёмника, а полоса пропускания определяет его избирательность по паразитным каналам приёма.
3.2. Коэффициент передачи и полоса пропускания входной цепи
Эквивалентная схема ВЦ с двойной автотрансформаторной связью показана на рис. 3.6. Здесь антенна представлена источником тока IА = EА / RА с внутрен-
|
ней |
проводимостью |
|
|
gА =1/ RА. |
Коэффици- |
|
|
енты включения m1 и |
||
|
m2 внешних проводи- |
||
Рис. 3.6. Эквивалентная схема ВЦ с двойной |
мостей в контур ВЦ оп- |
||
автотрансформаторной связью |
ределяются |
как отно- |
|
|
шение |
эффективного |
напряжения на соответствующей проводимости к эффективному напряжению на контуре при воздействии сигнала на резонансной частоте:
m1 = |
U1 |
, |
m2 = |
U2 |
. |
(3.2) |
Uк |
Uк |
|
Для анализа эквивалентной схемы ВЦ необходимы формулы, определяющие параметры изолированного параллельного колебательного контура, а также соотношения, учитывающие влияние внешних проводимостей на эти параметры.
Напомним выражения для основных параметров узкополосного параллельного колебательного контура:
резонансная частота f0 = |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
2π |
L C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
кэ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
комплексное сопротивление Z |
к |
= |
|
Rк |
|
|
; |
|
|
|||||||||
1+jξ |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
обобщённая расстройка ξ =Qк |
|
|
f |
|
− |
|
f0 |
|
|
; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
f0 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|||||
резонансное сопротивление Rк = |
|
Zк |
|
=ρQк ; |
||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||
резонансная проводимость gк |
=1 Rк ; |
|
|
|
|
Входные цепи РПУ |
3-5 |
характеристическое сопротивление ρ = 2πf L = |
1 |
|
= |
Lк |
; |
||
2πf C |
|
C |
|||||
0 к |
кэ |
|
|||||
|
0 |
кэ |
|
||||
добротность Qк =ρ rк , где rк – сопротивление потерь контура; |
|
||||||
затухание dк =1 Qк ; |
|
f0 |
|
|
|
|
|
полоса пропускания по уровню 1 2 ≈ 0,707 Πк = |
|
= f0dк . |
|
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
Qк |
|
|
|
|
Резонансная проводимость и полоса пропускания контура связаны между собой прямо пропорциональной зависимостью. Действительно, используя приведённые выше соотношения, можно записать:
gк = |
1 |
= |
1 |
= |
|
dк |
|
= 2πf0dкCкэ = 2πΠкCкэ . |
(3.3) |
|
|
|
1 |
|
|||||
|
Rк |
ρQк |
|
|
|
||||
|
2πf0Cкэ |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теперь рассмотрим изменение параметров контура при подключении внешних активных проводимостей. Шунтирование контура внешними проводимостями приводит к изменению формы его АЧХ. В первом приближении это изменение можно свести к изменению резонансной проводимости контура. Если при этом контур остаётся узкополосным, то его истинная АЧХ и АЧХ контура с изменённой резонансной проводимостью практически совпадают в пределах полосы пропускания.
1) Найдём эквивалентную резонансную проводимость контура при неполном включении к контуру внешней проводимости нагрузки. Схема такого контура изображена на рис. 3.7,а. На рис. 3.7,б показана схема его эквивалента в виде колебательного контура без нагрузки, но с изменённым значением резонансной проводимости – gк′ вместо gк .
Рис. 3.7. К определению эквивалентной резонансной проводимости нагруженного контура
Входные цепи РПУ |
3-6 |
Эти две схемы можно считать эквивалентными, если для них выполняется условие баланса мощностей: мощность P′, которая рассеивается в эквивалентной схеме, должна быть равна мощности P , которая рассеивается на элементах исходной схемы:
P′ = P.
Выразим каждую из этих мощностей через эффективное напряжение на контуре:
P =Uк2 gк +U22 gн , |
P′ =Uк2 gк′. |
Приравнивая эти выражения и деля их на Uк2 , получим:
|
2 |
||
gк + |
U2 |
|
gн = gк′. |
|
|||
Uк |
|
|
Поскольку отношение напряжений U2 по определению есть коэффи-
Uк
циент включения нагрузки в контур m2, то резонансная проводимость эквивалентного контура равна
gк′ = gк + m22 gн. |
(3.4) |
|
|
Полученное выражение можно также записать в следующем виде: gк′ = gк + gн′,
где gн′ = m22 gн называется пересчитанной (внесённой) в контур проводимостью нагрузки.
2) Найдём эквивалентную резонансную проводимость контура со стороны внешней цепи при неполном включении к нему (эквивалентную внутреннюю проводимость). Схема контура и соответствующая эквивалентная схема показаны на рис. 3.8. В этом случае условие баланса мощностей выглядит сле-
|
дующим образом: |
|
Рис. 3.8. К определению эквивалентной |
P′′ = P , |
|
где P =Uк2 gк – мощность, |
||
внутренней проводимости контура |
Входные цепи РПУ |
3-7 |
рассеиваемая на резонансной проводимости контура; P′′ =U12 gк′′ – мощность, рассеиваемая на эквивалентной внутренней проводимости. Приравнивая, как и ранее, эти выражения и деля их на Uк2 , получим:
U1 2 gк′′ = gк ,Uк
откуда следует, что эквивалентная внутренняя проводимость контура равна
gк′′ = |
gк |
(3.5) |
|
m2 |
. |
|
|
|
1 |
|
|
Величину gк′′ называют также проводимостью, пересчитанной из контура.
Если к контуру подключена внешняя проводимость нагрузки gн, то при определении gк′′ в качестве резонансной проводимости конту-
ра нужно брать полную проводимость gк′ = gк + gн′ = gк + m22 gн :
gк′′ = |
g |
к |
+ m2 g |
н |
. |
(3.6) |
|
|
|
2 |
|||||
|
|
m2 |
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Используя полученные правила пересчёта проводимостей, определим основные характеристики входной цепи – резонансный коэффициент передачи и полосу пропускания.
Резонансный коэффициент передачи ВЦ |
|
||||
По определению (3.1) коэффициент передачи ВЦ равен |
|
||||
KВЦ = |
Uн |
. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
EА |
|
|||
Напряжение на нагрузке ВЦ равно |
|
||||
Uн = m2Uк = |
m2U1 |
. |
(3.7) |
||
|
|||||
|
|
m1 |
|
Для определения напряжения U1 на входе ВЦ заменим её эквивалентной внутренней проводимостью gк′′ (рис. 3.9). Тогда, учитывая
(3.6), найдём
Входные цепи РПУ |
3-8 |
U |
|
= |
I |
А |
= |
|
|
E |
g |
А |
|
= E |
|
m2 g |
А |
. |
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
1 |
||||||||
1 |
gА + gк′′ |
g |
А |
+ gк + m22 gн |
|
А m12 gА + gк + m22 gн |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Величина, стоящая в знаменателе этого выражения, называется
эквивалентной резонансной проводимостью контура с учётом влия-
ния проводимостей антенны и на-
Рис. 3.9. К определению грузки
напряжения на входе ВЦ
g |
кэ |
= m2 g |
А |
+ g |
к |
+ m2 g |
н |
. |
(3.8) |
|
1 |
|
2 |
|
|
Таким образом, напряжение на входе ВЦ равно
U |
1 |
= E |
А |
m12 gА |
. |
(3.9) |
|
|
gкэ |
|
|
Подставляя (3.9) в (3.7), найдём напряжение на нагрузке:
|
|
|
Uн |
= |
m2U1 |
= EА |
m1m2 gА |
, |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
m1 |
|
|
|
|
|
gкэ |
|
|
|
|
|
||
откуда следует, что коэффициент передачи ВЦ равен |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.10) |
||||||||
|
K |
ВЦ |
= |
m1m2 gА |
|
= |
|
|
m1m2 gА |
|
. |
|||||||||
|
|
|
|
g |
кэ |
|
|
m2 g |
А |
+ g |
к |
+ m2 g |
н |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
Полоса пропускания ВЦ
Полоса пропускания ВЦ определяется как полоса колебательного контура с подключёнными к нему внешними проводимостями (нагруженного колебательного контура). Из (3.3) следует, что полоса изолированного контура прямо пропорциональна его резонансной проводимости. Такое же соотношение справедливо и для нагруженного контура:
Πкэ gкэ .
Следовательно,
Входные цепи РПУ |
3-9 |
Πкэ =Πк |
gкэ |
. |
(3.11) |
gк |
|
||
Отношение γ =Πкэ Πк называется коэффициентом |
расширения |
полосы. Легко убедиться, что для коэффициента расширения полосы справедливы также следующие соотношения:
γ = |
Πкэ |
= |
dкэ |
= |
Qк |
= |
gкэ |
. |
(3.12) |
|||
Π |
к |
d |
к |
Q |
g |
к |
|
|||||
|
|
|
|
|
кэ |
|
|
|
|
Подставляя (3.8) в (3.12), получим
2 |
gА |
2 |
gн |
(3.13) |
|
γ =1+ m1 |
|
+ m2 |
|
. |
|
gк |
gк |
Следовательно, полоса пропускания ВЦ равна
|
2 |
g |
2 |
g |
н |
|
(3.14) |
|
Πкэ =Πкγ =Πк 1 |
+m1 |
|
А |
+ m2 |
|
. |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
gк |
gк |
|
Избирательность одноконтурной ВЦ определяется ф-лой (1.5), где
|
f |
|
f0 |
|
(3.15) |
|
ξ = Qкэ |
− |
|
||||
f0 |
f |
|||||
|
|
|
|
– обобщённая расстройка, вычисляемая с учётом расширения полосы пропускания контура из-за шунтирования внешними проводимостями; Qкэ =Qк γ – эквивалентная добротность контура. Шунтирующее влия-
ние проводимости антенны и входной проводимости первого каскада приёмника увеличивает эквивалентную резонансную проводимость контура ВЦ и снижает его эквивалентную добротность. Это приводит к расширению полосы ВЦ и к снижению её избирательности.
3.3. Характеристики входной цепи в режиме согласования с антенной
Коэффициент передачи ВЦ влияет на чувствительность приёмника. Следовательно, при проектировании ВЦ нужно стремиться к тому, чтобы её коэффициент передачи был максимальным. Для этого следует оптимальным образом задать коэффициенты включения антенны
Входные цепи РПУ |
3-10 |
и нагрузки в контур ВЦ. Поскольку существуют физические ограничения на величину коэффициентов включения,
0 < m1, m2 ≤1,
то эту задачу решают следующим образом: фиксируют один из коэффициентов включения, например m2, и из условия максимума KВЦ находят оптимальное соотношение между коэффициентами m1 и m2; затем, накладывая дополнительные условия на коэффициенты включения, находят их оптимальные значения.
Найдём оптимальное соотношение между коэффициентами включения m1 и m2, считая m2 фиксированным. Для этого вычислим производную коэффициента передачи ВЦ (3.10) по коэффициенту включения m1 и приравняем её нулю:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∂ |
(m m g |
|
)g |
|
− |
∂gкэ m m g |
|
|
|
∂KВЦ |
|
∂ |
|
m m g |
|
|
|
∂m |
|
|
|
|
||||||
|
|
А |
|
|
1 2 |
А |
|
кэ |
|
∂m |
1 2 |
А |
||||||
|
= |
|
|
1 2 |
= |
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
= |
||
∂m |
∂m |
|
|
|
|
|
|
g2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
g |
кэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кэ |
|
|
|
|
|
= m2 gАgкэ −(2m1gА )m1m2 gА = 0.
Учитывая, что в соответствии с (3.8) gкэ = m12 gА + gк + m22 gн , получим отсюда уравнение для оптимального коэффициента включения m1:
gк + m22 gн = m1opt2 gА . |
(3.16) |
Рассмотрим физический смысл (3.16). Для этого разделим обе части уравнения на m1opt2 :
g |
к |
+ m2 g |
н |
= gА . |
(3.17) |
|
2 |
||||
|
|
m2 |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
1opt |
|
|
|
Сравнивая (3.17) с (3.6), видим, что левая часть (3.16) представляет собой эквивалентную проводимость контура со стороны антенны (или, другими словами, эквивалентную проводимость контура с учётом шунтирующего действия нагрузки, пересчитанную из контура к антенне) gк′′. Таким образом, условием получения максимального ко-
эффициента передачи ВЦ является равенство эквивалентной проводимости антенны и эквивалентной проводимости контура ВЦ со стороны антенны