- •3. Укрупнение элементов
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы зданий
- •6. Система связей
- •§ XIII.2. Расчет поперечной рамы
- •3. Определение усилий в колоннах от нагрузок
- •4. Особенности определения усилий в двухветвеиных колоннах
- •7. Подкрановые балки
- •§ X1ii.3. Конструкции покрытии
- •1. Плиты покрытий
- •8. Фермы
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •1. Компоновка конструктивной схемы перекрытия
- •2. Проектирование плит перекрытий
- •3. Проектирование ригеля
- •§ XI.3. Ребристые монолитные перекрытия с балочными плитами
- •1. Компоновка конструктивной схемы перекрытия
- •2. Расчет плиты, второстепенных и главных балок
- •3. Конструирование плиты, второстепенных и главных балок
- •§XI.4. Ребристые монолитные перекрытия с плитами, опертыми по контуру
- •1. Конструктивные схемы перекрытий
- •2. Расчет и конструирование плит, опертых по контуру
- •3. Расчет и конструирование балок
- •§XI.5. Балочные сборно-монолитные перекрытия
- •2. Конструкции сборно-монолитных перекрытий
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •2. Безбалочные монолитные перекрытия
- •3. Безбалочные сборно-монолитные перекрытия
1. Конструктивные схемы перекрытий
В состав конструктивной схемы перекрытий входят плиты, работающие на изгиб в двух направлениях, и; поддерживающие их балки. Все элементы перекрытия монолитно связаны.
Размер сторон плиты в каждом направлении достигает 4—6 м; практически возможное отношение сторон l2/l1= 1...1,5. Балки назначают одинаковой высоты и располагают по осям колонн в двух направлениях (рис. XI.27, а). Перекрытия без промежуточных колонн и с малыми размерами плит (менее 2 м) называют кессонными (рис. XI.27, б). Толщина плиты в зависимости от ее размеров в плане и значения нагрузки может составлять 5—14 см, но не менее 1/50l1.
Перекрытия с плитами, опертыми по контуру, применяют главным образом по архитектурным соображениям, например для перекрытия вестибюля, зала и т. п. По расходу арматуры и бетона эти перекрытия менее экономичны, чем перекрытия с балочными плитами при той же сетке колонн.
Опыты показали, что предельная разрушающая нагрузка при прямоугольном и диагональном расположении арматуры одинакова (рис. XI.28, а, б). Однако прямоугольные сетки проще в изготовлении, поэтому их применяют для армирования плит.
Характер разрушения плит, опертых по контуру, под действием равномерно распределенной нагрузки виден на рис. XI.28, в, г. На нижней поверхности плиты трещины направлены по биссектрисам углов, на верхней поверхности при заделке плиты по контуру трещины идут параллельно сторонам и имеют закругления в углах, перпендикулярные диагоналям.
Установить характер разрушения железобетонных плит, опертых по контуру, важно для расчета их несущей способности и конструирования арматуры.
2. Расчет и конструирование плит, опертых по контуру
Плиты, опертые по контуру, армируют плоскими сварными сетками с рабочей арматурой в обоих направлениях. Поскольку изгибающие моменты в пролете, приближаясь к опоре, уменьшаются, количество стержней в приопорных полосах уменьшают. С этой целью в пролете по низу плиты укладывают две сетки разных раз-
Рис. XI.27. Конструктивные планы ребристых перекрытий с плитами, опертыми по контуру 1—3 — соответственно угловая, первая и средняя панели
Рис. XI.28. Схемы армирования и характер разрушения при испытании плит, опертых по контуру
Рис. ХI.29. Армирование плит, опертых по контуру
а—плоскими сварными сетками; б — узкими сварными сетками; 1 —
пролетные сетки нижнего слоя; 2 — пролетные сетки, укладываемые
на сетки 1
Меньшую сетку не доводят до опоры на расстояние tk(рис. IX.29,а). В плитах, неразрезных и закрепленных на опоре, принимаютtk=l/4, в плитах, свободно опертыхtk=l/8, гдеl1меньшая сторона опорного контура. Пролетную арматуру плит конструируют также и из унифициро денных сеток с продольной рабочей арматурой. Сетки укладывают в пролете в два слоя во взаимно перпендикулярном направлении (рис. XI.29,б). Монтажные стержни сеток не стыкуются.
Надопорная арматура неразрезных многопролетных плит, опертых по контуру, при плоских сетках в пролете конструируется аналогично надопорной арматуре балочных плит (см. рис. XI.23, в). Армирование может осуществляться также с применением типовых рулонных сеток с продольной рабочей арматурой, раскатываемых во взаимно перпендикулярном направлении. В первом пролете многопролетных плит изгибающий |момент больше, чем в средних, поэтому поверх основных |сеток укладывают дополнительные рулонные сетки (рис. XI.29, б) или дополнительные плоские сетки (рис. XI.29, в).
Рис. XI.30. К расчету плит, опертых по контуру, по методу предельного равновесия
Плиты, опертые по контуру, рассчитывают кинематическим способом метода предельного равновесия. Плита в предельном равновесии рассматривается как система плоских звеньев, соединенных друг с другом по линиям излома пластическими: шарнирами, возникающими в /пролете приблизительно по биссектрисам углов и на опоpax вдоль балок (рис. XI.30, в). Изгибающие моменты плиты М зависят от площади арматуры Аs, . пересеченной пластическим шарниром, и определяются на 1 м ширины плиты по формуле М=RsAszb.
При различных способах армирования плит, опертых по контуру, составляют уравнение работ внешних и внутренних сил на перемещениях в предельном равновесии и определяют изгибающие моменты от равномерно распределенной нагрузки
Панель плиты в общем случае испытывает действие пролетных М1, М2и опорных моментовM1,. M’1МII, M’II(рис. XI.30, б). В предельном равновесии плита под нагрузкой провисает, и ее плоская поверхность превращается в поверхность пирамиды, гранями которой служат треугольные и трапециевидные звенья. Высотой пирамиды будет максимальный прогиб плиты f, угол поворота звеньев
Внешняя нагрузка в связи с провисанием плиты перемещается и совершает работу, равную произведению интенсивности нагрузки q на объем фигуры перемещения:
где q=g+υ
При этом работа внутренних сил определяется работой изгибающих моментов на соответствующих углах поворота (см. рис. XI.30, в)
Из условия равенства работ внешних и внутренних сил Аq=Аmприравняем формулы (XI.37) и (XI.38), а угол поворота φ заменим его значением по формуле (XI.36). Тогда
Если одна из нижних сеток плиты не доходит до опоры на ¼ l, площадь нижней рабочей арматуры, пересеченной линейным пластическим шарниром в краевой полосе, будет вдвое меньше и формула (XI.39) принимает вид
В правые части уравнений (XI.39)—(XI.40) входят расчетные моменты на единицу ширины плиты: два пролетных момента M1, М2и четыре опорных моментаM1, M'1, МII, М'II. Пользуясь рекомендуемыми соотношениями между расчетными моментами, согласно табл. XI.2, задачу сводят к одному неизвестному.
Таблица XI.2. Соотношения между расчетными моментами в плитах, опертых по контуру
Если плита имеет один или несколько свободно опертых краев, то соответствующие опорные моменты в уравнениях (XI.39) и (XI.40) принимают равными нулю. Расчетные пролеты l1иl2принимают равными расстоянию (в свету) между балками или расстоянию от оси опоры на стене до грани балки (при свободном опирании).
В плитах, окаймленных по всему контуру монолитно-связанными с ним балками, в предельном равновесии возникают распоры, повышающие их несущую способность. Поэтому при подборе сечений арматуры плит изгибающие моменты, определенные расчетом, следует уменьшить: в сечениях средних пролетов и у средних опор — на 20%; в сечениях первых пролетов и первых промежуточных опор при lk/l<1,5—на 20% и при 1,5<lk/l<2—на 10%, гдеl—расчетный пролет плиты в направлении, перпендикулярном краю перекрытия;lk— расчетный пролет плиты в направлении, параллельном краю перекрытия.
Сечение арматуры плит подбирают как для прямоугольных сечений. Рабочую арматуру в направлении меньшего пролета располагают ниже арматуры, идущей в направлении большего пролета. В соответствии с таким расположением арматуры рабочая высота сечения плиты для каждого направления различна и будет отличаться на размер диаметра арматуры.