Вибір камери розподільного устаткування (кру)
Камери на стороні вищої напруги вибираємо [4] таблиця 3.8.
Основні технічні показники кру2 – 10 – 20у3
Номінальна напруга, кв 10
Номінальний струм, А 630
Гранична сила наскрізного струму короткого замикання, ка 52
Термічна стійкість на 3 сек, ка 20
Максимальна кількість і перетин силових кабелів, мм2 5(3*240)
Тип вимикачів високої напруги (апаратів) ВМПЭ - 10
Тип трансформаторів струму ТКЛН - 10
Тип трансформаторів напруги НТМИ - 10
Габарити шаф (ширина * глибина * висота), мм 900*1664*2350
8 Вибір живільних кабелів
Площу поперечного перерізу кабелів вибираємо за робочою силою струму й економічною густиною струму і перевіряємо:
1. За нагріванням робочим (розрахунковим) струмом;
2. За втратою напруги в нормальних і післяаварійних режимах.
Л1 = 0,145 км
Рисунок 8.1 – Схема внутрішньозаводської мережі.
1 Лінія л1. Виробничий цех № 17
Економічно доцільну площу поперечного перерізу жил кабелю визначаємо за формулою:
,
мм2 (8.1)
Вибираємо кабель з алюмінієвими жилами: jе = 1,2 А/мм2 [2] таблиця 2.26.
Тмакс = 8000 годин.
(8.2)
мм2
Вибираємо кабель ААШВ – 2(3*35) мм2, спосіб прокладки - у траншеях, довгоприпустиме струмове навантаження:
Iприп = 115 А, [13] таблиця 7.10 ÷ 7.21
Перевіряємо за нагріванням:
Нормальний режим: Ір.н.р. ≤ Іприп*Кпр,
де Кпр = 0,92 [2] таблиця П.1
Ір.н.р. = 31,2 А ≤ Іприп*Кпр, = 115*0,92 = 105,8 А (8.3)
Посляаварійний режим, ушкоджена 1 лінія:
2Ір.н.р. ≤ Іприп*Кпр*Кпд
де Кпр = 1,3 [4] таблица 3.2.
Ір.п.а. = 2*31,2 = 62,4 А ≤ 115*0,92*1,3 = 137,54 А.
Визначаємо втрату напруги:
Нормальний режим:
Післяаварійний режим:
що лежить у припустимих межах (ΔUприп = 5 %).
Розрахунки та вибір інших КЛЕП аналогічні, результати наводимо в таблиці 8.1.
Перевіряємо кабелі на термічну стійкість до струмів короткого замикання:
Кабель із площею поперечного перерізу жил кабелю 35 мм2 – Лінія-1:
C=85 , [6] таблиця 2.72
tпр. = tпр.а+ tпр.п = 0,011+0,437 = 0,45
tпр.п
=
f(
)
= 0,437
c
β = 1,5, [6] таблиця 6.12
tпр.а
=
0,005
=
0,005*1,52
= 0,011
c
t = 0,2 , [6] таблиця 6.12
tпр. = 0,011+0,437 = 0,448 = 0,45
мм2
Кабель з поперечним перерізом жил 35 мм2 є термічно стійким. Кабелі з алюмінієвими жилами з поперечним перерізом жил 16 мм2, також є термічно стійкими.
Розрахунок інших КЛЕП на термічну стійкість аналогічний.
9 Вибір і розрахунок релейного захисту
На рисунку 9.1. наведена типова схема захисту знижуючого трансформатора. На виходах вищої напруги встановлюємо короткозамикач і відокремлювач.
Приймається для захисту трансформатора максимально – струмовий захист на стороні низької напруги, і струмове відсічення на стороні вищої напруги, а також газовий захист від внутрішніх ушкоджень.
Номінальна сила струму на сторонах вищої і нижчої напруг:
,
А (9.1)
А
Намічаємо установку на стороні НН двох трансформаторів струму типу ТКЛН-10 із з'єднанням їх у неповну зірку і на стороні ВН 3-х трансформаторів струму типу ТФН-35м із з'єднанням їх у трикутник.
Приймаємо для максимального струмового захисту реле типу РТ - 40/20 і реле часу ЕВ - 122 з уставками 0,25...3 ,5 с.
Сила струму спрацьовування захисту:
,
А (9.2)
Кнад. = 1,1… 1,25; Ксх = 1; Кв = 0,8 … 0,85;
Визначаємо коефіцієнти чутливості захисту при двофазному короткому замиканні на стороні НН трансформатора:
(9.3)
що вище припустимого Кч.прип = 1,5
Сила струму спрацювання відсічення, встановлена з боку живлення трансформатора:
А (9.4)
Коефіцієнт чутливості відсічення при двофазному короткому замиканні:
(9.5)
Для захисту від внутрішніх ушкоджень установлюється газове реле типу ПГЗ - 22 з дією на відключення при внутрішніх ушкодженнях.
35 – 110 кВ QR1 QN1 KA1 KA2 KL1:1
QN1:1
На відключення QN1
~ ~
YAT1
ТА1 TA2
TA3
KL1:2
Q1:2
KL
QSG1
KH
R
QN1:2 Q1:1
На відключення Q1
YAT2
T2
T1 KA5
KA5 На
сигнал
KSG1
КН
TA5 TA4
На сигнал
До вимірювальних приладів
КА3
КА4 Q1
6 – 10 кВ
Рисунок 9.1 – Схема захисту трансформатора напругою 35/10 - 10 кВ