- •2. Классификация кинематических пар по связям.
- •3.Кинематические цепи и их структурные формулы.
- •4.Степень подвижности механизмов. Пассивные и активные звенья.
- •5.Основной принцип образования механизмов. Заменяющие механизмы.
- •7. Метод определения класса механизмов.
- •8.Аналитический метод исследования кинематики механизмов.
- •9. Графический метод определения кинематических параметров. План скоростей.
- •10. Порядок опр-я ускорений в многозвенных мех-ах. Т-ма подобия.
- •11.Виды трения. Коэф-фициенты трения покоя.
- •12. Основные характеристики сухого трения. Характеристика трения.
- •13. Трения в поступательных кинематических парах. Конус трения.
- •14.Трения качения без скольжения и проворачивания. Коэффициент трения качения.
- •15.Задачи силового исследования. Силы инерции. Точка качания.
- •16.Определение точки приложения результирующей силы инерции.
- •17.Реакции в кинематических парах. Статическая определимость кинематических цепей.
- •18.Последовательность проведения силового исследования механизмов.
- •19.Силовой расчет ведущего звена. Обоснование метода «рычага» Жуковского.
- •20.Задачи динамического исследования. Режимы движения механизмов. Уравнение энергетического баланса.
- •21.Коэффициент полезного действия. Определение кпд в последовательном соединении механизмов.
- •22.Приведенные силы и моменты сил. Определение их методом Жуковского.
- •23.Приведенная масса и приведенный момент инерции. Их определение.
- •24.Вывод уравнения движения механизма. Возможное аналитическое решение.
- •25.Графический метод решения уравнения движения механизма.
- •26.Неравномерное движение механизма. Коэффициент неравномерности. Определение момента инерции маховика.
- •27. Зубчатые механизмы. Основная теорема зацепления и выводы.
- •28. Передаточное отношение. Вывод формул для определения предаточных отношений в многозвенных механизмах.
- •29. Дифференциальные и планетарные мех-мы.
- •30.Эвольвента и её свойства. Вывод уравнения эвольвенты.
- •31.Проектирование эвольвентных профилей при внешнем зацеплении колес.
- •32.Дуга зацепления. Коэффициент перекрытия.
- •33.Методы нарезания зубчатых колес.
- •34.Подрезание зубьев. Обоснование его появления.
- •35. Определение коэффициента коррекции. Получение формулы.
- •36.Определение толщины зуба по делительной окружности коррегрованных колес. Получение формулы.
- •37.Определение угла сборки в зацеплении коррегрованных колес. Вывод формулы. Определение параметров зацепления коррегрованных колес. Получение формул.
- •38. Косозубые передачи. Шевронные колеса, их достоинства.
- •39.Конические зубчатые зацепления. Проектирование. Характеристика.
- •40.Гиперболойдные колеса. Получение гипоидных и винтовых механизмов. Червячное зацепление.
- •41.Проектирование рычажных механизмов по заданным положениям звеньев.
- •42. Доказательство условия проворачиваемости звеньев (теорема Грасгофа).
- •43. Проектирование кривошипно-коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости коромысла.
- •44. Кулачковые механизмы. Угол давления. Жесткие и мягкие ударыв кулачковых механизмах.
- •45. Безударные законы движения толкателя. Минимальный радиус кулачка
40.Гиперболойдные колеса. Получение гипоидных и винтовых механизмов. Червячное зацепление.
Зубчатую передачу со скрещивающимися осями вращения называют гиперболоидной.
Начальные поверхности, определяют области точек контакта зубьев, а также форму и расположение поверхностей вершин и впадин.
Начальные поверхности должны удовлетворять двум условиям: 1) быть взаимокасающимися поверхностями вращения, оси которых совпадают с осями вращения колес; 2) скорость каждой точки их
касания в относительном движении колес v0TH должна быть направлена вдоль общей касательной к линиям зубьев (линиям пересечения боковых и начальных поверхностей) или же быть равной нулю.
Гиперболойдная передача с коническими начальными поверхностями называется -гипойдной зубчатой передачей.
а с цилиндрическими - винтовой зубчатой передачей.
Линейный контакт зубьев получается в червячной передаче , т. е. гиперболоидной передаче у которой начальные поверхности отличны от конических и малое колесо (шестерня )имеет винтовые зубья. . Малое колесо в червячной передаче называется - червяком, а большое — червячным колесом.
Если при 1-ом обороте червяка на угол равный 2П колесо повернется на угол равный одному шагу то червяк называется однозаходный .и т. д. двухзаходный .
r-число заходов .
41.Проектирование рычажных механизмов по заданным положениям звеньев.
Величины: скорость, ускорение и перемещения зависят от скорости ведущего звена и размеров звеньев и их расположения относительно стойки.
Для того, чтобы спроектировать механизм необходимо определить размеры звеньев механизма дающих необходимое заданное движение.
Воспроизведение заданного закона.
Воспроизведение заданной траектории.
Определить a,b,c,d, чтобы выполнялся закон движения заданного звена коромысло.
-задано.
Найти a b c d из системы.
42. Доказательство условия проворачиваемости звеньев (теорема Грасгофа).
Условие первое:
Кривошип есть наименьшее звено
Условие второе:
Сумма длин наим и наиб звеньев меньше суммы длин двух любых других звеньев
Отсюда следует что
оно вытекает из начальных условий
А из условия вытекает что в шарнирном четырехзвеннике, у которого стороны удовлетворяют условию , звено а было кривошипом, необходимо чтобы сумма длин наим и наиб звеньев была меньше или равна сумме длин двух других звеньев.
43. Проектирование кривошипно-коромыслового механизма по заданному коэффициенту изменения средней скорости коромысла.
Коэффициент изменения средней скорости выходного звена - это отношение средних скоростей выходного звена за время движения в прямом и обратном направлениях
-угол между совпадающими направлениями шатуна и кривошипа при крайних положениях коромысла. Начинаем с построения крайних положений
C’D и C’’D . На отрезке C’C’’ строим окр-сть m , вмещающую вписанный угол . Центр этой окр-сти: пересечение биссектрисы углас линией, проведенной через точкуC’ или С’ под углом к биссектрисе. Центр вращенияч кривошипа выбираем на окружностиAC’=l’, AC’’=l’’. Длина кривошипа и длина шатуна ,
Экстремум угла давления получается в крайних положениях. Выбирают ц.А на пересечении и окр-и m c линией , провед. Под углом к отрезкуC’’D из т. С’’ или к отрезку C’D из т. С’. При таком выборе ц. А .
AOC’, AOC’’:
r- радиус окружности m
OC’C’’:
с- длина коромысла
ADC’’:
- длина стойки