Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_13193
.pdf
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_378087.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=378087&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB378087A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ - v-
Дата проведения Конвенции (Франция): дюна 4, 7930. 378,087 Дата подачи заявления (в Соединенном
Королевстве): 8 мая 1931 года. № 13626/31.
Завершено: август. 8, 1932.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
F-тип используется для вращающихся снарядов.
Я, Эдгар Уильям Брандт, гражданин Франции, проживающий по адресу: бульвар Мюра, 101, Париж, Франция,
настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к взрывателю, предназначенному для установки на вращающиеся снаряды,
которые при необходимости могут быть использованы в зенитном огне.
При использовании такого взрывателя для вращающихся снарядов желательно, чтобы его конструкция
соответствовала следующим условиям:
та 1. Это исключает любой риск случайного удара во время транспортировки и погрузки/разгрузки.
2.
Оно не может преждевременно сработать при столкновении с неожиданным препятствием в стволе или при
выстреле из дула.
3.
Впоследствии оно может быть активировано и приведено в действие препятствием очень малой массы
(тканью дирижабля).
4.
В заключительной части траектории снаряд автоматически повторно фиксируется в точке прицеливания,
чтобы предотвратить опасность взрыва, если снаряд упадет на землю, не достигнув цели.
Для выполнения этих условий было предложено использовать переменную угловую скорость, которой
подвергается снаряд во время его траектории при выстреле из нарезного оружия, с помощью центробежного
предохранительного устройства, предназначенного для обезвреживания взрывателя и предотвращения
ударного воздействия во время транспортировки и погрузки/разгрузки, но которое выводится из строя под
действием центробежной силы после выстрела снаряда и снова вступает в действие для предотвращения
ударного воздействия, когда угловая скорость снаряда падает ниже определенного значения.
Настоящее изобретение направлено на создание определенных приспособлений на указанных взрывателях,
которые позволяют удерживать ударник в переднем положении, преодолевая сопротивление воздуха, чтобы
предотвратить преждевременное срабатывание при очень высоких ускорениях, возникающих во время
движения, и в целом обеспечить удовлетворительное функционирование взрывателя.
С этой целью, согласно настоящему изобретению, предохранительное устройство, которое выводится из
строя центробежной силой после выстрела, сочетается с одним или несколькими упругими элементами,
стремящимися вернуть его в положение, в котором оно блокирует ударник, как только скорость вращения
снаряда упадет ниже заданного значения, причем указанный упругий элемент или элементы одновременно
служат для удержания ударника и капсюля на расстоянии друг от друга после срабатывания
предохранительного устройства и до тех пор, пока снаряд не попадет в цель или предохранительное
устройство снова не сработает.
Другие цели и преимущества изобретения станут очевидны по мере его дальнейшего описания.
Для более ясного понимания изобретения № 70, обратимся к прилагаемым чертежам, которые иллюстрируют
лишь в качестве примера различные варианты его осуществления, и на которых: - Фиг. 1 представляет собой
осевое сечение одного из вариантов предохранителя № 75 в соответствии с изобретением.
Фиг. 2 представляет собой осевое сечение модифицированного варианта исполнения; Фиг. 3 представляет
собой аналогичный вид одной из конкретных конструкций ударника; Фиг. 4 представляет собой поперечное
сечение по линии а-а на Фиг. 1, где шарики обозначены пунктирными линиями; и Фиг. 5 и 6 представляют
собой осевые сечения модифицированных вариантов конструкции взрывателя; В варианте исполнения,
показанном на Фиг. 1, взрыватель включает в себя ударник 1, установленный таким образом, чтобы он
скользил продольно в прочном носовом элементе 2, который прикреплен к корпусу 3 90 снаряда
промежуточными элементами 4 и 5.
Предпочтительно, такое крепление осуществляется посредством резьбовых частей 6, которые
взаимодействуют с резьбовыми частями 7, причем резьба имеет подходящий шаг и направление под углом
95°, так что эффект вращения будет стремиться удерживать детали в нужном положении.
Запорные элементы, образованные, например, шариками 8, расположены в полости 9 вокруг ударника 1.
100 Эти шарики расположены таким образом, чтобы предотвратить смещение ударника 1 внутрь, когда
фитиль не вращается.
С этой целью шарики центрируются в фиксирующем положении с помощью фланцевого кольца 105,
удерживаемого пружиной 11, которая прижимает их к основанию 12, предусмотренному в полости 9, диаметр
которого может быть увеличен от задней части к передней.
6
Ударник имеет выступ 13c соответствующей формы для взаимодействия с шариками 8, чтобы предотвратить
преждевременный удар. Это плечо может иметь ту же форму, что и нижняя часть сиденья для мячей, или
может быть выполнено по-другому.
Головка ударника может включать выступающую часть 14, которая принимает внешнюю форму снаряда с
целью минимизации сопротивления (рис. 1), или может быть практически плоской (рис. 2). Его стержень (рис.
3) предпочтительно имеет в одной или нескольких точках участок с меньшим сопротивлением, чем в области
плеча 13. Этого можно достичь, например, с помощью перфорации 16 (рис. 3) или путем придания ударнику
на определенном расстоянии уменьшенного сечения в форме креста. Опора 17 (рис. 1), образованная в
детали 2 путем фланцевания или другим способом формования, удерживает ударник 1 в его полости,
противодействуя действию пружины 11, которая стремится переместить его вперед.
Для обеспечения удержания ударника в положении, показанном на рис. 1, во время полета могут быть
добавлены и другие средства. Таким образом, этого можно достичь, используя реакцию воздуха, которая
может быть вызвана давлением воздуха на ударник известным способом. Отверстие 18, выполненное в
головке ударника и выходящее наружу в точке максимального давления (рис. 3), позволяет создать это
давление внутри взрывателя.
Между точкой X 19 ударника и капсюлем, который закреплен и поддерживается кольцом 21, прочно
установленным в детали 5 путем завинчивания или иным способом, остается определенное свободное
пространство (рис. 1).
В целях повышения безопасности острие ударника и уплотнительный пыж 23 капсюля 20 могут быть
выполнены таким образом, чтобы образовывать узел «мягкое острие – твердая пластина» известного типа,
как описано в Спецификации №.
265,955.
Под капсюлем 20 находится детонатор 24, нижняя часть 25 которого может быть плоской, но предпочтительно
имеет соответствующую форму — например, полусферическую, как на рис. 25а (рис. 2) — для обеспечения
максимальной устойчивости к деформации под воздействием сил, которым подвергается снаряд 6го,
особенно при выстреле.
Для обеспечения неподвижности детонатора и капсюля после их установки могут использоваться
пластиковые шайбы 26 и 27 или аналогичные фитинги.
В момент выстрела положительное ускорение прочно фиксирует шарики 8 в запорном положении, прижимая
их к посадочному месту, под действием собственной инерции, а также инерции ударника 1, кольца 10 70 h и
пружины 11. Одновременно вся конструкция начинает вращаться, перемещаясь под действием вращения
снаряда. Угол наклона нижней поверхности полости 9 (рис. 1) выбран таким образом, чтобы действие
центробежной силы, стремящейся отделить шарики 8 от ударника 1, оставалось меньше, чем действие сил
инерции, стремящихся удержать шарики в положении 80 на протяжении всего периода положительного
ускорения.
Когда это ускорение прекращается, шарики S отходят от ударника под действием центробежной силы и
толкают кольцо 10 вперед, преодолевая действие пружины 11. Однако для этого процесса разблокировки
требуется определенное время.
По сути, шарики, упираясь в стенки полости 9, приводятся в движение снарядом 90° лишь постепенно, и
разблокировка невозможна до тех пор, пока шарики не приобретут достаточную энергию для подъема кольца.
Именно этот период задержки при взведении ударника 95 позволяет обеспечить предохранитель на дульном
срезе, то есть предотвратить преждевременное срабатывание ударной волны внутри ствола и при выходе из
него, пока снаряд не пройдет определенное расстояние, соответствующее указанному периоду задержки.
Кроме того, продолжительность линейного действия этой защиты может регулироваться по желанию путем
изменения диаметра той части полости oIL, по которой перемещаются шарики S. Таким образом, за счет
создания в нижней стенке полости 9 конической части с углом, который меньше в вершине, чем в верхней
части, энергия, приобретаемая шариками (при заданной скорости) в начале их движения, уменьшается, и,
следовательно, разблокировка замедляется.
Безопасное расстояние также может регулироваться путем изменения коэффициента трения 115 между
шариками 8 и стенками полости 9, которая для этой цели может быть выполнена из различных материалов,
например, из пластика, или покрыта ими, если требуется добиться 120 более быстрого срабатывания
шариков, которые, таким образом, будут стремиться вдавливаться в стенки в момент выстрела.
После того как шарики разойдутся, малейшего препятствия будет достаточно, чтобы 125 надавить на ударник,
который затем соприкасается с капсюлем 20, и последний, посредством детонатора 24, поджигает заряд
обычным способом.
Если же, наоборот, снаряд не достигает воздушной цели, на которую он нацелен, его угловая скорость
постепенно уменьшается под действием сопротивления воздуха, и в момент 6 возникает момент, когда
энергии, обусловленной вращением шариков 8, становится недостаточно для преодоления давления пружины
11, которая затем автоматически возвращает кольцо 10 и шарики 8 в запирающее положение.
С этого момента ударное воздействие становится невозможным, и в конце траектории снаряд врезается в
землю, не взрываясь.
Следует понимать, что наклон стенок полости 9, масса и перемещение шариков 8, а также сила пружины 11
регулируются таким образом, чтобы разблокировка и повторная блокировка происходили в подходящих
точках траектории с учетом угловой скорости снаряда.
При желании на нижней поверхности кольца (рис. 4) или в полости 9 могут быть предусмотрены радиальные
дорожки качения 30, обеспечивающие равномерное распределение шариков 8 по периферии указанных
стенок.
В случае случайного падения с большой высоты или чрезвычайно сильного удара ударник 1 (рис. 3)
деформируется или вдавится в месте расположения отверстий 16, при этом острие 19 не сможет пробить
капсюль 20.
На рис. 5 показано, что может быть использовано кольцо 32, расширяющееся к низу, внутренние стенки
которого играют роль, аналогичную роли конических стенок полости 9 на рис. 1.
В конструкции, показанной на фиг. 2 и 6, весь взрыватель заключен в корпус 3:3, выполненный из цельного
куска и ввинченный в снаряд в точке 34. Точка 19 ударника 1 расположена таким образом, что воздействует
непосредственно на детонатор 24 без использования капсюля. Предпочтительно, чтобы этот детонатор был
встроен в снаряд описанным способом, чтобы обеспечить его воспламенение в наилучших возможных
условиях. Она может состоять из материалов, подверженных различной степени сжатия или имеющих
различную природу, и быть подобрана таким образом, чтобы сочетать в себе желаемую чувствительность и
надежное действие. Таким образом, например, материал (фульминат 24а), помещенный в верхнюю часть
детонатора, может быть забит менее плотно, чем материал (фульминат 24), расположенный под ним.
Плечо '3 - (Рис. 2) удерживает заряд снаряда в тесном контакте с детонатором 24, даже несмотря на то, что в
полости 38 под действием начального ускорения возникает определенное сжатие. В конструкции, показанной
на рис. 6, кольцо 10 и пружина 11 с рис. 1-3 заменены жесткой шайбой 39 и эластичной или пластиковой
шайбой 43, например, из пробки, которые выполняют ту же функцию, что и эти два элемента.
Описанный здесь взрыватель может иметь очень компактную конструкцию и поэтому особенно подходит для
снарядов малого калибра.
Принцип действия взрывателя делает его особенно ценным для того типа снарядов, в которых при прочих
равных условиях — скорость вращения значительно уменьшается по траектории под действием
сопротивления воздуха.
Следует, однако, понимать, что изобретение может быть применено и к снарядам большего калибра, это
лишь вопрос определения размеров.
Очевидно, что представленные и описанные конструкции приведены лишь в качестве примера, и что в них
могут быть внесены многочисленные изменения и модификации без отступления от сущности и объема
изобретения, как это определено в прилагаемых пунктах формулы изобретения.
Теперь, подробно описав и определив природу моего изобретения и то, каким образом оно предназначено...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_378088.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=378088&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB378088A
[]
ПАТЕНТ SPiM -FI' I O N
Дата регистрации (Германия): 17 мая 1930 г. -378 --088. Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 8
мая 17931 г. - № 13647/31.
Полный комплект принят: август. 8,. 1932.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Процесс производства γ-лактоизомера декагидронафталина.
— Мы, компания C. H. BOEHRINGER Soiix A.G. из Нидер-Ингельхайм-на-Рейне, Германия,
зарегистрированная в соответствии с законодательством Германии, настоящим заявляем о характере
данного изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в
следующем заявлении: Данное изобретение относится к способу получения γ-лактонов декагидронафталина.
Известно, что многие встречающиеся в природе физиологически активные вещества, такие как сантонин,
содержат γ-лактоновую группу.
Действие сантонина на кишечных паразитов также приписывается этой группе. На основании этого известного
факта были исследованы простые γ-лактоны, такие как фталид, на предмет их противоглистного действия.
Однако они не имеют терапевтического значения.
Соединения, обладающие структурой, сходной со структурой сантонина, также уже были получены, но
согласно этим известным сложным процессам, кетомалоновые кислоты сначала получали реакцией
α-галогенкетонов с малоновым эфиром натрия, а затем последний превращали в желаемые продукты путем
восстановления карибонильной группы, выделения диоксида углерода и лактонизации.
Согласно данному изобретению, γ-лактоны декагидронафталина, которые по своему составу и действию
особенно напоминают γ-сантонин, получают способом, который, в отличие от вышеупомянутых способов,
может быть легко и просто осуществлен. Таким образом, было установлено, что γ-лактоны
декагидронафталина могут быть получены путем воздействия минеральных кислот, таких как серная кислота
или бромистоводородная кислота, на P-оксикислотные эфиры типа H2(fJH- COOR2 1H2 -H2), где R1
представляет собой водород или алкил [Price 11-3 и Rzалкил. Таким образом получают γ-лактоны общей
формулы O-CO 2-H - H21 / I2 -11[27 / R1 112 2 12 -112, где R1 представляет собой водород или алкил.
Минеральные кислоты, вызывающие лактонизацию, например серная кислота, могут быть более или менее
разбавленными в зависимости от температуры реакции. Таким образом, при низких температурах реакции
используется около 70% серной кислоты, тогда как при более высоких температурах достаточно серной
кислоты меньшей концентрации.
- Эфиры жирных кислот, служащие исходным материалом, получают известным способом 60 с помощью
синтеза Реформатского из эфиров галогенированных жирных кислот, β-кетодекагидронафталина и цинка.
При превращении указанных γ-оксикислотных эфиров в γ-лактоны согласно изобретению, γ-ненасыщенные
эфиры, предположительно, сначала получают из первых путем элиминации воды.
Соответствующие 9-ненасыщенные кислоты получают из последних путем омыления и могут быть
превращены путем повторного добавления воды к 9-гидроксикислотам, после чего может произойти
образование лактона. Вполне возможно, что отдельные стадии реакции проходят через 75 в другой
последовательности, или же они могут протекать параллельно.
Вместо прямого превращения сложных эфиров 13-оксикислот в лактоны путем обработки минеральной
кислотой в теплом состоянии, реакцию можно также проводить в 80 стадиях таким образом, что сложные
эфиры 6,3-оксикислот сначала превращаются известными методами в соответствующие γ-γ-ненасыщенные
сложные эфиры с помощью реагентов, удаляющих воду, а затем γ-γ-ненасыщенные сложные эфиры
превращаются в γ-лактоны путем нагревания с минеральными кислотами, такими как γ-γ-γ-γ.
i 378,088 серная кислота или бромоводородная кислота (желательно, чтобы 8l-γ-ненасыщенная кислота была
омылена перед превращением в γ-лактоны).
Полученные в соответствии с данным изобретением γ-лактоны нерастворимы в карбонате и аммиаке,
расщепляются в щелочах, а затем при осторожном воздействии дают соответствующие γ-оксилактоны.
γ-лактоны могут быть регенерированы из них, благодаря чему эти соединения признаются аналогами всех
известных γ-лактонов. Кислоты стабильны и легко переходят в лактоны. Удаление воды, как правило,
происходит медленно только в условиях повышенной влажности. Оно значительно ускоряется в жестких
условиях, то есть при наличии минеральной кислоты и при повышенных температурах. Продукция может быть
предназначена для временного использования.
в качестве средств против паразитов животных, например, в качестве антигельминтных препаратов.
Следующий пример служит для демонстрации того, как изобретение может быть реализовано: лен (=-, моль.)
преобразуют методом синтеза Реформатского с примерно граммами цинковых стержней и 84 граммами
метилового эфира α-бромпропионовой кислоты (1 моль.) в растворе бензолэфира. Получают 110 граммов
(92% от теоретического) метилового эфира α-(2-окси-2-декагидрофенил)-пропионовой кислоты с
температурой плавления 1280 0,1 мкМ. По рецепту:
с водоотталкивающими агентами, полученными из 110 граммов этого эфира путем медленной перегонки с
примерно граммами бисульфата калия, 95 г:
(93% из теоретического) α-(2-октагидронафтален)пропионовой кислоты метилового эфира H2 E11 /( -
Омыление H2 > l II I_ α6-(2-октагидронафтален)пропионовой кислоты I. Если метиловый эфир
нафтален)-пропионовой кислоты, сложные эфиры с температурой кипения 1450 0G.1/ мм. В результате
омыления водно-спиртовым щелочным раствором получают 85 граммов (95% от теоретической
концентрации) α-(2-октагидронафтален)-пропионовой кислоты с температурой кипения 143°C. 85 граммов
α-(2-октагидронафтален)-пропионовой кислоты смешивают с 200% серной кислотой, и прозрачный раствор
осторожно нагревают некоторое время, в результате чего происходит лактонизация при незначительном
самопроизвольном выделении тепла.
Раствор становится мутным, и после разбавления льдом лактон, который отделился при температуре -55°C,
вытряхивают с эфиром или бензолом, а полученный раствор промывают разбавленным раствором соды,
чтобы удалить нелактонизированную кислоту.
было получено 77 граммов (90% от теоретического) 60% γ-лактона
α-(1-окси-2-декагидронафтил)-α-метилуксусной кислоты при температуре кипения 1450°C. Получены значения
/0,6 мм.
Если вышеупомянутый оксикислотный или ненасыщенный сложный эфир обработать в аналогичных условиях
70% серной кислотой, то будет получен и описанный выше γ-лактон.
t 50 γ-лактон плохо растворим в воде, тогда как он легко растворим почти во всех органических
растворителях. Барий 70 _здесь соль соответствующей оксикислоты,
α-(1-окси-2-декагидронафтил)-α-метил-лафуксусной кислоты с температурой кипения 1530 °C, может быть
получен из гидроксида бария 75 путем омыления. Обработкой кислотой окси-исходный γ-лактон может быть
регенерирован.
t 70 Происходящие реакции иллюстрируются с помощью следующих эквальдеров: 80 H2iH / a -g при
элиминации H2(OH 0S воды 1H2 > 12 октагидронафталин) пропионовой кислоты метиловый эфир H1 011
-COO1E1 Присоединение воды H. \)12 013 H2 112 октагидронафтил-(1-окси-2-декагидронафтил)
α-метилуксусная кислота 378,088 Замыкание кольца γ-лактон α-(1-окси-2-декагидронафтил) α-метилуксусной
кислоты.
Теперь, подробно описав природу наших задач и то, каким образом они должны быть выполнены, мы
заявляем, что
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_378089.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=378089&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB378089A
[]
[Второе издание.] ]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (США): 2 июля 1930 года.
378,089 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве). 8 мая 1931 года. № 13653/31.
Полное техническое задание принято: август. 8, 1932.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, относящиеся к моторному топливу.
Мы, компания STANDARD-I.G., должным образом организованная и существующая в соответствии с законами
штата Делавэр, Соединенных Штатов Америки, имеющая офисы в Линдене, штат Нью-Джерси, и по адресу:
100 West 10th Street, Wilmington, Delaware, оба в Соединенных Штатах Америки, являющиеся
правопреемниками FRA.Nx ATrERTON HowARD, проживающего по адресу: 183 Stiles Street, Elizabeth, New
Jersey, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляем о
характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и
установлены в следующем заявлении:
Настоящее изобретение относится к производству улучшенных моторных топлив.
Природа улучшенных моторных топлив и метод их производства станут полностью понятны из следующего
описания.
В прошлом предпринимались многочисленные попытки эффективного использования керосина в двигателях
внутреннего сгорания, работающих по циклу Отто или его коммерческим модификациям, в отличие от
дизельных двигателей, к которым настоящее изобретение не относится, но эти попытки не увенчались
коммерческим успехом.
Одной из причин поломок является склонность масел с высокой температурой кипения вызывать детонацию в
двигателе. Для эффективной работы давление сжатия должно быть как можно выше, но при использовании
обычного керосина детонация становится заметной при давлении выше примерно 50 фунтов на квадратный
дюйм. Таким образом, станет очевидно, что такое топливо не может быть использовано с большим успехом.
Также предпринимались попытки модифицировать керосин путем добавления бензина, бензола и тому
подобного, или путем добавления антидетонирующих соединений, таких как тетраэтилсвинец, карбонил
железа и тому подобное. Эти методы также оказываются успешными лишь в незначительной степени.
Добавление низкокипящих фракций в больших количествах делает топливо чрезмерно летучим, и, помимо
связанной с этим опасности, его трудно поддерживать в однородном состоянии. [Цена 1000] Добавление
антидетонантов также не является полностью успешным, как будет отмечено ниже, из-за чрезмерно тяжелых
фракций, кипящих при температуре выше примерно 550 °F. 55 Экспериментально установлено, что очень
удовлетворительное топливо для двигателей внутреннего сгорания получается путем фракционирования
углеводородных масел таким образом, чтобы получить фракцию с температурой вспышки выше 1000 °F и без
тяжелых фракций, кипящих при температуре выше примерно 5500 °F, т.е. узкую фракцию, не содержащую ни
чрезмерно низкокипящих фракций, характерных для современных топлив, ни, с другой стороны, чрезмерно
высококипящих компонентов, присутствующих в керосине.
Углеводородное масло может быть выгодно фракционировано для получения фракции, свободной от
тяжелых фракций, кипящих при температуре выше примерно 500 °F. Наилучшая фракция находится в
диапазоне температур кипения от 2750 до 4500 °F или 4250 °F. Предпочтительно, чтобы диапазон температур
кипения этой фракции составлял не более 1500, 1250 или 1000 °F, то есть, например, от 2750 до 4000 °F, или
от 3500 до 325 °F, или от 3500 до 4750 °F.
Оптимальный диапазон кипения для авиационного топлива составляет примерно от 3000 до 4000 °F, или от
3250 до 4250 °F, с температурой вспышки выше, скажем, 1000 или 1150 °F. Такое топливо легко запускается
при температуре двигателя, скажем, от 750 до 850 или 900 °F, и обладает многими преимуществами, которых
нет у масел с широким диапазоном фрикционных характеристик, имеющих более высокий или более низкий
диапазон кипения.
Когда улучшенное топливо получают из обычной нефти, такой как Mid-Continent, его можно успешно
использовать в двигателях внутреннего сгорания с давлением сжатия около 50 фунтов на квадратный дюйм
или несколько выше без детонации, но для двигателей с более высоким диапазоном сжатия рекомендуется
добавлять антидетонационный агент, такой как тетраэтилсвинец, карбонил железа или эквивалентные
соединения. Этого количества может быть достаточно, чтобы смешанное топливо по своим характеристикам
соответствовало некрекинговой нафте, например, получаемой из среднеконтинентальной сырой нефти,
соответствующей 100% стандартным американским спецификациям в отношении антидетонационных
свойств, к которой добавлено 30, 40, 50% или более по объему чистого бензола, причем процентное
содержание определяется исходя из состава смеси.
Хотя использование натуральных масляных фракций, как описано выше, рассматривается, синтетические или
гидроформованные масла особенно предпочтительны, поскольку они могут обладать выраженными
антидетонационными свойствами. В действительности, такие свойства могут быть настолько выраженными,
что исключается необходимость добавления тетраэтилсвинца или подобных веществ, но, с другой стороны,
если топливо будет использоваться в двигателях с чрезвычайно высокой степенью сжатия, возможно, лучше
всего усилить присущие маслу естественные антидетонационные свойства путем добавления
соответствующих антидетонационных присадок, как указано выше.
Гидроформованные масла получают путем воздействия водорода на газойль, керосин или другое тяжелое
масло под давлением более 50 атмосфер при температуре выше 9000 или 9500 °F в течение ограниченного
времени. Предпочтительно, температура составляет от 9500 до 10000 °F, а давление — от 100 до 200
атмосфер, при этом давление масла составляет примерно 1/3, а давление водорода — 2/3 от общего
давления. Масло подается со скоростью, эквивалентной примерно двум объемам масла на один объем
реакционного пространства в час. Реактор предпочтительно заполняют подходящим катализатором для
осуществления превращения. Предпочтительными катализаторами являются те, которые устойчивы к
отравлению серой, и в качестве примеров таких катализаторов можно привести оксиды или сульфиды
металлов 6-й группы периодической системы.
Эти вещества могут использоваться по отдельности или в смесях друг с другом или с другими материалами,
такими как оксид магния, известь, редкоземельные элементы, оксид алюминия, оксид тория и тому подобное.
В соответствии с настоящим изобретением, продукты деструктивного гидрирования могут быть
фракционированы для получения фракции, свободной от фракций с температурой кипения ниже примерно
300 °F и фракций с температурой кипения выше 550 °F, или фракции, свободной от фракций с температурой
кипения ниже примерно 275 °F и фракций с температурой кипения выше 5000 °F, или фракции, свободной от
фракций с температурой кипения ниже 3000 °F и фракций с температурой кипения выше 4250 °F.
Фракционируемое масло может нагреваться в любом подходящем типе перегонного аппарата, например, в
трубчатом или напорном перегонном аппарате.
Предпочтительно использовать качественную фракционирующую колонну, чтобы обеспечить четкое
разделение нефти при желаемых температурах.
В качестве примера эффективности работы топлива, полученного по усовершенствованному процессу,
приводятся следующие сравнительные испытания, проведенные на двигателе Chrysler модели 72 со
степенью сжатия 5 к 1:
Плотность Начальная температура кипения %. @ 1500 F.
% при 2120 °F.
Конечная температура кипения. Восстановительное топливо I.
52.10 А.П.И.
1130 Ф.
12% 57% 3920 Ф.
97.5% Топливо II 47,9 A.P.L 3160 F.
4170 Ф.
98% Топливо № 1 — это высококачественное моторное топливо, обладающее антидетонационным числом,
равным числу нафты, получаемой из некрекинговой сырой нефти без добавок, к которой добавлено 45%
бензола. Топливо № II представляет собой некрекинговую фракцию узкого диапазона температур, не
содержащую чрезмерно низко- и высококипящих фракций. К этой смеси добавляется 6,5 куб. см
тетраэтилсвинца на галлон топлива, что делает ее эквивалентной топливу № 1 по антидетонационным
свойствам.
Эти виды топлива использовались в одном и том же двигателе 85 в условиях, максимально приближенных к
реальным. В следующих таблицах представлены сравнительные результаты.
ОТНОСИТЕЛЬНОЕ РАСХОД ТОПЛИВА.
Топливо № 1.
по весу 92,1 по весу 94,5 95,1 93,6 1/4 загрузки 1/2, 3/4, Полная загрузка, Топливо № II.
378,089 378,089' B4AE ЛОШАДЬ; МОЩНОСТЬ.
FuelP NSo: 1.
15.9 Г.П.
26.8 3&.5 45.4 53.1 59.4 61l.7 Из результатов повторных испытаний видно, что улучшенное снижение расхода
топлива привело к увеличению мощности в среднем на 0,6 л.с. при одновременном снижении расхода
топлива в среднем на 6,2% по весу. Хотя и не хотелось бы ограничиваться излишними объяснениями,
считается, что это связано с более равномерным распределением топлива I II III IV -30 Диапазон кипения
2500-325°F.
325 -375 °F.
3750–4000 °F.
4000 4250 Ф.
В приведенной выше таблице эквивалент бензола представляет собой процентное содержание чистого
бензола в смеси с некрекинговой нафтой из обычной малосернистой нефти, такой как MfidContinent,
необходимое для обеспечения эквивалентного антидетонационного эффекта. При использовании в двигателе
с высокой степенью сжатия четыре фракции с близкими температурами кипения обеспечивают неожиданно
высокую мощность и эффективность; например, смесь средних фракций (от 325 до 400 °F) с температурой
кипения -40 дает практически те же результаты, что и топливо № II в первом примере. Его антидетонационный
эффект несколько выше.
В качестве дополнительного описания улучшенного топлива следует отметить, что оно обычно имеет
бесцветный цвет, хотя может иметь и легкий желтоватый оттенок.
Обычно содержание серы низкое, особенно при использовании гидроформованных масел. Жвачка кон:
В палатке обычно содержится менее 25 мг на 100 мл.
и всегда в количестве, не превышающем того, которое создало бы трудности в работе двигателя.
Температура воспламенения, как отмечалось выше, значительно выше, чем у обычного бензина, что делает
их особенно подходящими для использования в качестве авиационного топлива, где необходимо по
возможности избегать пожарной опасности. От большинства видов топлива, представленных сейчас на
рынке, они отличаются отсутствием низкокипящих фракций и температурой вспышки выше 1000 °F, а также
способны обеспечивать большую мощность и эффективность сгорания. Они также отличаются от тяжелого
керосина, используемого в шести цилиндрах двигателя.
В качестве еще одного примера природы и характеристик настоящего топлива гидроформованный газойль
был перегнан и разделен на следующие фракции, и каждая из них была протестирована в двигателе для
определения его антидетонационных свойств, которые также были отмечены:
Бензол в эквиваленте 43% 46% 48% Смеси с содержанием бензола более 50% отличаются тем, что не
содержат высококипящих фракций с температурой кипения выше примерно 5000 или 5590 °F. Поэтому они
характеризуются близким диапазоном кипения и антидетонационными свойствами, эквивалентными сладкой
некрекинговой нафте, соответствующей действующим спецификациям США для моторного топлива,
полученной из среднеевропейской сырой нефти, к которой добавлено от 3 до 60%/сутки или более бензола,
причем этот процент указан в составе смеси.
Соседние файлы в папке патенты