Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11826
.pdf
сопло работает не так эффективно, как только скорость струи снизится до более низкого значения. И
наоборот, если ширина струи сопла соответствует меньшей скорости струи, эффективность сопла становится
слишком низкой при высоких скоростях струи, возникающих в начале расширения. Таким образом, изменения
скорости струи приводят к значительным изменениям эффективности сопла. Однако изменения скорости
струи влекут за собой не только изменение эффективности сопла, но и эффективности ротора. Известно, что
эффективность ротора зависит от отношения периферийной скорости к скорости струи. При снижении
скорости струи происходят значительные изменения, поскольку периферийная скорость остается постоянной,
что приводит к соответствующим изменениям эффективности ротора.
Исходя из этих соображений, в соответствии с изобретением предлагается, в случае турбин внутреннего
сгорания, в которых продукты сгорания, образующиеся в каждом рабочем цикле камеры взрыва,
подразделяются по количеству, а эти подразделения используются отдельно в нескольких соплах и
лопаточных системах, последовательно направлять эти подразделения в различные сопла, которые,
благодаря соответствующим коэффициентам расходимости, адаптированы к различным условиям
подразделений. Таким образом, при использовании этих подразделений достигается более равномерная и
высокая эффективность сопла. В соответствии с дальнейшим развитием изобретения, каждое подразделение
продуктов сгорания может направляться через ступени турбины, роторные системы которых имеют
периферийные скорости, отношение которых к скорости струи отдельных подразделений продуктов сгорания
таково, что обеспечивается наивысшая эффективность; В результате, помимо равномерно высокой
эффективности сопла, достигается также более равномерная и высокая эффективность ротора. Метод может
быть реализован таким образом, что делегирующие части, или, по крайней мере, несколько из них,
используются при одном и том же противодавлении, так что температурные требования различных турбинных
конфигураций невелики и схожи. В то же время особенностью изобретения является максимально возможное
деление объемов продуктов сгорания, производимых за рабочий цикл, и независимое использование как
можно большего числа делегирующих частей в различных турбинных конфигурациях.
Естественно, это начинание ограничено увеличением количества сопловых и роторных систем, возникающих
в результате этого. В соответствии с дальнейшим развитием изобретения, несколько секционных частей
могут быть использованы одним ротором без предлагаемой адаптации лопаток к измененной скорости струи.
В этом случае изобретение основано на знании того, что, например, ротор с одним лопастным кольцом при
пониженной скорости струи (т.е. при увеличении отношения периферийной скорости к скорости струи) имеет
примерно такую же эффективность, как, например, ротор с двумя лопастными кольцами, на который при той
же периферийной скорости воздействуют продукты сгорания с более высокой скоростью струи; То, что было
сказано относительно роторов с одним и двумя лопастными кольцами, также, конечно, применимо к роторам с
еще большим количеством лопастных колец. Поэтому, при использовании нескольких разделительных частей
на общем роторе, который, однако, имеет несколько лопастных колец, задние лопастные кольца роторов все
больше экранируются от разделительных частей с более низкими скоростями струи, соответствующими
уменьшению скорости, и таким образом достигается адаптация к уменьшению скорости струи используемых
разделительных частей.
Таким образом, взрывные турбины внутреннего сгорания, предназначенные для реализации нового метода,
характеризуются расположением на камере взрыва множества выпускных клапанов, которые в отдельных
частях подают к соответствующим соплам и лопаткам продукты сгорания, образующиеся в каждом рабочем
цикле камеры взрыва и выходящие из закрытой камеры. Если бы изобретение было логически и
последовательно реализовано, для каждого выпускного клапана было бы предусмотрено отдельное сопло и
отдельная лопатка, а соотношение ширины сопел и периферийная скорость лопаток были бы адаптированы к
скорости той части продуктов сгорания, которая поступает через этот выпускной клапан к соответствующему
соплу и лопатке. Однако, чтобы максимально приблизить конструкцию турбины к требуемой простоте
конструкции, особенно выгодная форма конструкции взрывных турбин внутреннего сгорания в соответствии с
изобретением характеризуется многокольцевой лопаточной системой. несколько выпускных клапанов и
форсунок, задние кольца лопаток которых экранированы в пределах диапазона действия форсунок,
использующих разделительные участки с более низкой скоростью струи.
Лопатки работают благодаря экранированию заднего кольца лопатки S с той же высокой эффективностью, что
и неэкранированные лопатки того же ротора, на которые воздействуют продукты сгорания с более высокой
скоростью струи. Настоящее изобретение учитывает также тот факт, что высокие скорости струи возникают, в
частности, в начале расширения, если общее давление или тепловыделение продуктов сгорания
используются в одной ступени нагнетания. По мере того, как давление нагнетания взрывных турбин
увеличивается, эти скорости струи достигают таких значений, которые уже не могут быть компенсированы
соответствующим увеличением периферийных скоростей ротора турбины. Напротив, давление и
тепловыделение в более поздней части расширения падают таким образом, что одной ступени турбины
достаточно для их использования. Если сравнить с этими условиями ранее описанное подразделение, только
по количеству, продуктов сгорания, производимых за рабочий цикл, Камера взрыва и использование этих 70
разделительных частей в множестве сопел и лопаток, которые адаптированы, благодаря их соотношению
расходимости и периферийных скоростей, к различным скоростям струи разделительных частей 75 продуктов
сгорания, из знаний, которые применяются в настоящем изобретении, следует, что этот метод все еще может
быть улучшен, поскольку он имеет недостаток, заключающийся в том, что в первой части расширения 80
необходимое разделение не осуществляется в соответствии с перепадом давления или тепла, так что здесь
возникают неблагоприятные соотношения между периферийными и струйными скоростями. Действительно,
уже было 85 предложено разделять все продукты сгорания только в соответствии с перепадом давления или
тепла; но этот метод имеет недостаток, заключающийся в необходимости использования двух или более
ступеней турбинного давления в 90 ряду, несмотря на то, что во второй части расширения одной ступени
давления достаточно для использования перепада давления или тепла, который там возникает.
В соответствии с пунктом 5, в рамках дальнейшего развития изобретения предлагается разделить отдельные
части продуктов сгорания, образующихся за цикл работы камеры взрыва и используемых отдельно в
отдельных частях, в зависимости от перепада давления, а также использовать некоторые из этих частей в
ступенях повышения давления и разрешить оставшимся частям, без разделения по перепаду давления,
подавать каждую в ступень повышения давления, адаптированную и спроектированную в соответствии с
условиями используемой ею части продуктов сгорания. В частности, в соответствии с изобретением, части
продуктов сгорания высокого давления, образующиеся за рабочий цикл камеры взрыва и используемые в
отдельных частях независимо друг от друга, подразделяются по перепаду давления и используются в
различных ступенях повышения давления, в то время как части низкого давления без разделения по перепаду
давления используются для подачи в ступень повышения давления, адаптированную по своим размерам.
В соответствии с условиями разделения используемых продуктов сгорания, скорость струи, возникающая в
начале расширения, может быть значительно снижена благодаря уменьшению перепада давления и
непосредственно использована в роторах любой ступени турбины высокого давления, в то время как во
второй части расширения использование происходит на одной ступени высокого давления, которая может
иметь измененные коэффициенты расходимости сопла и измененные периферийные скорости,
соответствующие сниженным скоростям струи. Метод значительно упрощается, если участки высокого
давления подаются на последнюю ступень высокого давления из ступеней, предназначенных для их
использования, к лопаткам, которые предназначены для участков низкого давления в качестве единственной
ступени высокого давления.
Таким образом, взрывные турбины внутреннего сгорания, реализующие последний метод, характеризуются
сочетанием расположения по меньшей мере двух комплектов сопел и лопаточных колец, которые, путем
соответствующего проектирования их соотношений расходимости и периферийных скоростей соответственно,
а в некоторых случаях также путем расположения экранообразных покрытий для отдельных лопаточных
колец роторов с многолопастными кольцами, приспособлены для использования различных частей продуктов
сгорания, образующихся за рабочий цикл камеры взрыва, с расположением по меньшей мере одного
комплекта сопел и лопаток, который соединен после одного из указанных комплектов сопел и лопаток и
действует как дополнительная ступень повышения давления. В этой конструкции может использоваться
общий комплект лопаток для использования как одной из частей продуктов сгорания на второй ступени, так и
для использования других частей на одной ступени. Комплекты сопел и лопаток, соединенные
последовательно в ступенях повышения давления, затем используют части продуктов сгорания, полученные в
начале расширения, и благодаря разделению перепада давления происходит снижение скорости струи. Таким
образом, достигается благоприятное соотношение между скоростью струи и периферийной скоростью: с
другой стороны, оставшиеся комплекты сопел и лопаток используют «делящиеся величины», полученные во
второй части расширения в одной ступени давления, но с соотношениями расходимости и периферийной
скорости, которые адаптированы к скоростям струи этих делящих участков, которые значительно снизились.
Таким образом, во всем диапазоне расширения соотношение между периферийной скоростью и скоростью
струи таково, что сопла и лопатки почти полностью адаптированы к нему, так что следует ожидать
соответствующей равномерной и высокой эффективности.
При таком разделении потока продуктов сгорания возникают следующие трудности. Известно, что в
двигателях внутреннего сгорания после того, как в камере сгорания произошел взрыв, и после последующего
и максимально резкого открытия выпускного клапана, канал, соединяющий выпускной клапан и сопло, а также
само сопло должны заполниться продуктами сгорания под высоким давлением.
В результате возникают значительные убытки.
Поэтому различными способами предпринимались попытки свести к минимуму пространство, подлежащее
заполнению перед соплом, которое можно кратко назвать предсопловым пространством, как по вместимости,
так и по площади поверхности, и это было достигнуто.
Для этой цели необходимо расположить выходной конец камеры взрыва 75 в непосредственной близости от
роторной системы, к которой она примыкает. Пока она примыкает только к одной роторной системе, такое
расположение не вызывает трудностей. Однако, если камера взрыва 80 должна примыкать ко второй
дополнительной турбинной ступени или к дальнейшим турбинным ступеням, путь от камеры взрыва к
дополнительным турбинным ступеням и, следовательно, пространство перед соплом становится слишком
большим, если дополнительные турбинные ступени расположены на той же стороне камеры взрыва, что и
турбинная ступень, которая всегда присутствует. Изобретение основано на понимании того, что этих
недостатков можно избежать, а размер пространства перед соплом можно свести к минимуму с точки зрения
вместимости и площади поверхности, если в случае взрывных турбин с внутренним горением, имеющих
несколько турбинных ступеней, расположенных по обе стороны камеры взрыва, или камер взрыва для
использования продуктов сгорания, разделенных по количеству, только головные части камер взрыва 100,
содержащие выходные клапаны и Предсопловые пространства расположены между ступенями турбины, в то
время как основная часть камеры сгорания находится за пределами ступеней турбины 105. Действительно,
уже было предложено, в случае турбин внутреннего сгорания, имеющих несколько ступеней турбины,
расположенных по обе стороны камер сгорания для использования продуктов сгорания 110, разделенных по
количеству, разместить камеры сгорания полностью между двумя ступенями турбины. Однако такое
расположение было сделано исключительно из соображений симметрии в конструкции турбины внутреннего
сгорания, и из-за использования кольцевых выпускных клапанов или из-за полного отсутствия таких
выпускных клапанов нельзя было предположить, что при расположении в соответствии с изобретением 120
можно добиться значительного уменьшения размера упомянутого предсоплового пространства. С другой
стороны, установка необходимых камер сгорания в известной конструкции 125 приводила к осевому
удлинению камер, которые нельзя было снабдить с обеих сторон выпускными клапанами без нарушения
работы впускных клапанов и процессов.
402,745 Особенно выгодным вариантом конструкции изобретения является тот, при котором турбинные валы
ступеней турбины установлены горизонтально, а камера взрыва — продольной осью в вертикальной
плоскости; в этом случае одновременно становится возможным простейшим способом соединения роторных
систем отдельных ступеней турбины посредством общего турбинного вала. Предпочтительно, сопла
отдельных ступеней турбины расположены на той же высоте, что и запорные клапаны сопловых клапанов,
расположенных перед ними, так что продукты сгорания после прохождения через выходное отверстие
поступают к соответствующему ротору без изменения направления.
На рисунках 1 и 2 представлены схематические изображения, показывающие соответственно связь между
скоростью струи и мощностью продуктов сгорания за рабочий цикл, а также связь между КПД ротора и
отношением периферийных скоростей к скоростям струи.
На рис. 3 показано горизонтальное поперечное сечение по линиям III-III на рис. 4 и 5 через турбинную
установку, построенную на основе сделанных выводов.
На рис. 1 и 2 показаны вертикальные продольные сечения той же турбины, а на рис. 4 и 5 — продольные
сечения по линиям IV-IV и V-V соответственно на рис. 3. Наконец, на рис. 6 показано продольное сечение всей
установки, демонстрирующее конструкцию турбины, в которой высоконапорные фракции продуктов сгорания,
образующиеся за рабочий цикл камеры взрыва и используемые в фракциях независимо друг от друга, также
подразделяются в соответствии с перепадом давления и используются в различных ступенях давления, в то
время как низконапорные фракции без подразделения по перепаду давления подаются в ступень давления,
адаптированную только к их различным условиям. На рис. 7 показано упрощение схемы, показанной на рис. 6,
где высоконапорные фракции подаются в последнюю ступень давления из ступеней, предназначенных для их
использования, к лопаткам, которые расположены как единственная ступень давления для низконапорных
фракций.
Обращаясь к рисункам, на рис. 1 показано, что скорость струи продуктов сгорания при выходе из камеры
взрыва значительно снижается. По оси абсцисс отложены проценты мощности продуктов сгорания,
выделившейся к заданному моменту времени.
На графике по оси ординат показан процент скорости струи в разные моменты времени относительно
максимальной скорости струи. Кривая показывает, что снижение скорости струи 70 происходит относительно
медленно на протяжении большей части отдаваемой мощности.
Тем не менее, это снижение неблагоприятно как для эффективности сопла, так и для эффективности ротора.
На рис. 2 показано, как снижение скорости струи влияет на эффективность ротора. По оси абсцисс отложено
отношение периферийной скорости к скорости струи, а по оси ординат — эффективность самого ротора.
Кривая, проведенная сплошными линиями, представляет собой коэффициенты эффективности для ротора с
двойным кольцом лопаток, кривая, проведенная пунктирными линиями, представляет те же коэффициенты
для ротора с одним кольцом из 85 лопаток.
Ввиду признания недостатков, иллюстрируемых этими кривыми, в соответствии с изобретением предлагается
разделить по количеству образующиеся продукты сгорания на рабочую камеру взрыва и направить
разделенные участки к определенным соплам, которые благодаря конструкции их коэффициентов
расходимости рассчитаны на соответствие различным условиям работы разделенных участков.
Кроме того, каждая отдельная часть продуктов сгорания должна проходить только через роторную систему,
периферийная скорость которой адаптирована к заданным скоростям отдельных частей продуктов сгорания,
которые она будет использовать.
На рис. I показан новый метод для случая, когда продукты сгорания, образующиеся на единицу скорости в
камере взрыва 105, должны быть использованы в четырех различных сегментах: таким образом, сначала
используется сегмент I продуктов сгорания между точками 1 и 2, затем сегмент I между точками 110, 2 и 3,
затем сегмент I между точками 3 и 4, а затем сегмент IV продуктов сгорания из точки 4. Скорость струи
сегмента I продуктов сгорания больше, чем скорость струи сегмента I продуктов сгорания, скорость струи
сегмента I больше, чем скорость струи сегмента I и сегмента 120. Струя III продуктов сгорания больше, чем
скорость струи сегмента IV продуктов сгорания. Для того чтобы при использовании сегмента I продуктов
сгорания получить одинаковое сопло и ротор 125, необходимо использовать одинаковую форсунку и ротор
125. Эффективность, как при использовании части I процесса сгорания, облегчает соотношение расхода
сопла при использовании части I процесса сгорания, которое должно отличаться от, а именно быть меньше,
чем 130 ± 45 ± 5. Аналогично, периферийная скорость лопатки при использовании части II процесса сгорания
должна быть другой, и для получения того же благоприятного соотношения между периферийной скоростью и
скоростью струи она должна быть меньше, чем периферийная скорость лопатки при использовании части I
процесса сгорания. То, что было сказано относительно частей I и II процесса сгорания, конечно же,
справедливо и для частей II и II, а также III и IV процесса сгорания. В то время как, согласно предыдущему
методу, для всего объема сгорания было предусмотрено одно сопло и одна лопатка (при одинаковом
противодавлении).
Сжигание, газ I + II + III + IV, и их соотношение расходимости и периферийной скорости соответственно
обеспечивали наивысшую эффективность только при определенной скорости струи, так что различия в
скорости струи, которые обычно возникали, влекли за собой отклонения от этой оптимальной эффективности.
В соответствии с настоящим изобретением, сопла и лопаточные системы, предназначенные для
использования разделительных частей I, I-I, III,
Распределение D IV продуктов сгорания может быть адаптировано с учетом их соотношений расходимости и
периферийных скоростей соответственно, чтобы соответствовать скоростям струй этих отдельных участков
продуктов сгорания, что позволяет получить во всем диапазоне расширения более равномерную
эффективность, которая показывает лишь небольшие отклонения от оптимума.
Уже упоминалось, что лопатка, использующая вторую часть продуктов сгорания, должна иметь иную, а
именно меньшую, периферийную скорость, чем лопатка, использующая первую часть продуктов сгорания.
Тем более это относится, конечно, к лопаткам, использующим разделительную часть III продуктов сгорания,
по сравнению с лопатками, использующими разделительную часть I продуктов сгорания. В то время как
разница в скоростях струи разделительных частей I и III может быть преодолена только путем изменения
периферийных скоростей, эта разница в случае разделительных частей I и I, а также III и IV продуктов
сгорания настолько незначительна, что разница, показанная на рис. 2, между эффективностью ротора с
одним кольцом лопаток и ротора с двумя кольцами при одинаковом соотношении периферийной скорости к
скорости струи может быть использована для преодоления этой разницы с большим упрощением конструкции
турбины. Из этого рисунка следует, что ротор с одним кольцом лопаток имеет при более низкой скорости
струи приблизительно ту же эффективность, что и ротор с двумя кольцами лопаток, который при той же
периферийной скорости использует продукты сгорания с более высокой скоростью струи. Следовательно,
сопла с различными соотношениями расходимости Использование разделительных частей I и II или III и V
продуктов сгорания не обязательно должно допускать различные роторы с разными периферийными
скоростями, но достаточно экранировать заднее лопаточное кольцо или второе лопаточное кольцо в роторах
с многолопастными или двойными лопаточными кольцами соответственно в пределах диапазона сопла,
которое использует разделительную часть II или IV соответственно продуктов сгорания, когда все лопаточные
кольца одного и того же ротора используют разделительные части I или III соответственно продуктов
сгорания.
На фиг. 3-5 показана конструкция турбины, в которой используются эти обозначения, значительно
упрощающие всю конструкцию турбины. На этих рисунках, в первую очередь, 16 обозначает выпускной клапан
камеры сгорания 20, который подает часть I продуктов сгорания сразу после взрыва в сопло 21, имеющее
относительно большое соотношение расхода. Поэтому выпускной клапан 16 открывается в точке 1 на фиг. 1 и
закрывается в точке 2. Продукты сгорания, подаваемые через сопло 21, ударяются о колесо Кертиса 26,
имеющее два кольца лопаток; кольцо направляющих лопаток 27 обеспечивает необходимое отклонение
потока продуктов сгорания. После закрытия выпускного клапана 16 в точке 2 на фиг. 1, выпускной клапан 17
открывается, чтобы подать часть I продуктов сгорания через сопло 22 в ротор или турбину 26; Сопло 22 имеет
меньшее соотношение расхода, чем сопло 21, что соответствует более низкой скорости струи в части II
камеры сгорания 14 (газы). Поскольку ротор 26 имеет...
одинаковая периферийная скорость перед соплом 2-2: как и перед соплом 21, и, с другой стороны, адаптация
к.
Если в соответствии с изобретением необходимо обеспечить снижение скорости струи 114 продуктов
сгорания, заднее лопастное кольцо защищено от доступа продуктов сгорания, поступающих через сопло 22, с
помощью сетчатого устройства 28 12 (которое заменяет направляющие лопасти 27). Таким образом, только
первое лопастное кольцо колеса Кертиса 26 подвергается воздействию, так что, в соответствии с диаграммой
на рис.
2
Примерно такая же степень эффективности, как и у сопла 21, ожидается благодаря тому, что все лопаточные
кольца соприкасаются с продуктами сгорания с более высокой скоростью струи; в точке 3 на рис. 1 выходной
клапан 17 л? ; 40.},745 закрывается, и открывается выпускной клапан 18, который пропускает разделительную
часть III через сопло 23 к колесу Кертиса 29 с двумя кольцами лопаток. В этом колесе Кертиса 29 также кольцо
направляющих лопаток 30 обеспечивает необходимое отклонение продуктов сгорания. Скорости струи
разделительной части III настолько низки по сравнению со скоростями струй частей I и II продуктов сгорания,
что необходимо не только значительное уменьшение коэффициента расходимости сопла 23, но и
соответствующее снижение периферийной скорости колеса Кертиса 29. Если колеса Кертиса 26 и 29, как
показано на фиг. 4 и 5, соединены общим валом турбины, то снижение периферийной скорости колеса
Кертиса 29 достигается за счет соответствующего уменьшения его диаметра относительно диаметра колеса
Кертиса 26, соответствующего различным расстояниям колец лопаток от оси, расположенной над сечениями,
показанными на фиг. 4 и 5.
На рисунках 4 и 5 показано это уменьшение диаметра. Наконец, в точке 4 на рисунке 1 выпускной клапан 18
закрывается, а выпускной клапан 19 открывается. Продукты сгорания попадают на первое лопаточное кольцо
колеса Кертиса 29 через сопло 24; второе лопаточное кольцо двухкольцевого колеса Кертиса 29 защищено
экраном 25 от попадания на него продуктов сгорания. Сопло 24 расширяется лишь незначительно или не
расширяется вовсе, поскольку сразу после точки 4, т.е.
После довольно небольшого падения давления начинается продувка, поэтому форсунка 24 используется
главным образом для удаления остаточных продуктов сгорания.
Наконец, на рис. 6 и 7 в продольном разрезе всей установки показана турбинная установка, в которой первая
высоконапорная часть продуктов сгорания, образующихся за рабочий цикл камеры взрыва и используемых
раздельно в двух частях, подразделяется в соответствии с перепадом давления и используется в двух
ступенях повышения давления, в то время как низконапорная часть используется без подразделения в
соответствии с перепадом давления в ступени повышения давления, адаптированной к ее условиям.
На фиг. 6 и 7 цифра 31 обозначает камеру взрыва, в которую топливо подается через топливный впускной
клапан 32. Зарядный воздух, поступающий одновременно через 33, распыляет топливо, так что в камере
взрыва 31 образуется воспламеняемая смесь, которая воспламеняется с помощью соответствующих
устройств зажигания. Сразу после взрыва открывается выпускной клапан 34. Газы сгорания высокого
давления проходят через сопло 35 к колесу Кертиса 36, которое имеет два кольца лопаток; ряд
направляющих лопаток 37 обеспечивает необходимое отклонение потока газов сгорания. Однако происходит
лишь частичное расширение, поскольку сопло 38, которое направляет газы сгорания ко второму колесу
Кертиса 39 (рис.
6) Имея два кольца лопаток и направляющие 75 лопаток, конструкция выполнена таким образом, что в
выравнивающем сосуде 41 поддерживается заданное промежуточное давление. Мощность, которой
обладают продукты сгорания при этом промежуточном давлении, преобразуется в сопле 38 и подается
колесом Кертиса 39 на общий вал турбины 42. Выхлопные газы, расширенные до атмосферного давления,
проходят через выхлопной канал 43 в атмосферу. Как только давление продуктов сгорания в камере взрыва
31 упадет до такого уровня, что использование падения давления в двух ступенях становится неэкономичным,
выпускной клапан 34 закрывается, а клапан 45 открывается. Теперь продукты сгорания проходят через сопло
46 непосредственно на колесо Кертиса 39, расширяются в нем до атмосферного давления и проходят через
выхлопной канал 44 в атмосферу. Как только давление продуктов сгорания в камере 31 упадет примерно до
того же давления, что и давление воздуха перед клапаном 47, Клапан 47 системы продувки воздухом
открывается, и остаточные продукты сгорания выводятся через выпускной клапан 45, который открывается
дополнительно.
После этого выпускной клапан 45 закрывается, и в камеру взрыва 31 подается новый заряд, как описано
ранее, через топливопровод 48 и воздуховод 49.
Принцип работы представленной схемы 110 заключается в том, что высоконапорная часть продуктов
сгорания, образующихся за рабочий цикл во взрывной камере 31 и отводимых 115 при открытии выпускного
клапана 34, используется в ступенях турбины 36 и 39а. Таким образом, падение давления высоконапорной
части продуктов сгорания, выходящих через клапан 34, разделяется, что приводит к соответственно
уменьшению скорости струи, отношение которой к периферийной скорости роторов турбин 36 и 39а
определяется путем поддержания промежуточного давления 125 в сосуде выравнивания давления 41 на
подходящем уровне, таким образом, что при использовании этих разделительных частей продуктов сгорания
достигаются благоприятные показатели эффективности как в роторе турбины 36, так и в роторе турбины 39а.
С другой стороны, низкотемпературная часть продуктов сгорания, поступающих через выпускной клапан 45,
используется только в одной ступени нагнетания ротора турбины 39. Соотношение расходимости сопла 46 и
периферийной скорости ротора турбины 39 снова предопределено таким образом, что высокая
эффективность достигается при использовании низкотемпературной части продуктов сгорания, проходящих
через клапан 45, в роторе турбины 39.
Конструктивная форма турбины, изображенная на рис. 7, значительно упрощена тем, что сопло 38, к которому
отводятся продукты сгорания после их частичного расширения в сопле 35 и лопатках 36, 37, не соприкасается
с отдельными лопатками 39а отдельного ротора турбины согласно рис. 6, а расположено таким образом,
чтобы соприкасаться с верхней частью лопаток 39, 40 ротора турбины низкого давления.
Таким образом, лопатки 39, 40 ротора турбины низкого давления одновременно соединены с расположением
сопел и лопаток 35, 36 и 38, 39 соответственно, которые соединены последовательно в ступенях высокого
давления для использования высоконапорной части газов, а также с расположением сопел и лопаток 46, 39
соответственно, использующих последнюю секционную часть; таким образом, лопатка 39 соединяет обе
схемы. Конструкция показана на рис.
7 Однако это не является обязательным условием для использования изобретения. Например, отдельные
клапаны для продувки и зарядки камеры взрыва не всегда требуются, и клапан 47 и клапан для зарядки
(рядом с топливным входом 32) могут быть объединены в один клапан, так что отвод воздуха и зарядка
происходят при одном и том же давлении и за одну операцию.
Сказанное относительно разделения на две ступени давления и на две части, безусловно, справедливо и для
большего количества ступеней давления и большего количества разделительных частей. В любом случае,
однако, конструкцию можно упростить, включив секцию высокого давления в последнюю ступень давления из
группы ступеней, предназначенных для ее использования, в лопатки, которые предусмотрены для секции
низкого давления, в качестве единственной ступени давления, то есть, по меньшей мере, один комплект
лопаток может быть общим для двух устройств, которые разделяют газы по давлению и объему, в дополнение
к лопаткам, которые соединяют оба устройства.
Наконец, особенностью изобретения является также то, что одна из высоконапорных фракций продуктов
сгорания используется в нескольких ступенях повышения давления, вторая фракция с менее высоким
давлением используется в нескольких ступенях повышения давления, но в меньшем количестве, чем первая,
а третья фракция продуктов сгорания, а в некоторых случаях и другие фракции, используется в одной ступени
повышения давления. Аналогичным образом возможно использование фракций с различной скоростью струи
в разных ступенях повышения давления, при этом в каждой ступени используются только следующие
фракции. Этот метод может быть расширен по желанию без отступления от идеи, лежащей в основе
изобретения.
Теперь, подробно описав и определив природу моего изобретения и то, каким образом оно предназначено...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_402746.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=402746&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB402746A
[]
-СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА
Дата принятия Конвенции (Венгрия): 4 июня 1932 г. 402 746 г. Дата применения (в Соединенном Королевстве):
2 июня 1933 г. № 16 020/33.
Завершено: 5 декабря 1933 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствование процессов и оборудования для расчесывания и глажки кожи, а также связанных с ними.
Мы, "PANNONIA" f ARAN Yj O Rt Oii:M Es I To форма гладильного и расчесывающего валика.
ES KERESKEDELMI RESZVENYTARSASAG Машина состоит из вращающегося гладильного ролика 1,
расположенного в направляющих канавках 2, ut 44 o-46, Ujpest, Hungary, корпуса, изображенного на рисунке 2,
гребенки 3 которого перемещаются.
Корпорация, организованная в соответствии с законами Гун. Вместо канавок, показанных на чертеже,
настоящим заявляю о природе этих канавок любой другой формы, для изобретения, и о том, каким образом
они изготавливаются. Канавки типа «ласточкин хвост» также могут быть выполнены, и должны быть
специально разделены. В каждой канавке, как показано на рисунке, описанном и установленном в
соответствии с пунктом 3, предпочтительно расположены две гребенчатые детали 31 и 311, которые когда
Данное изобретение относится к процессам и перемещению друг от друга или навстречу друг другу, машинам
для расчесывания и выпрямления волос, а также к вычесыванию волос. It 65.
Процесс глажения кожи в рамках одной операции, однако, также возможен с использованием гребней.
Процесс состоит, по существу, в том, что гребни имеют более двух частей. Кожа перед глажением
расчесывается группами гребней, из которых может использоваться любое желаемое направление с любым
желаемым количеством гребней. Например, глажение осуществляется в направлении естественного
положения волос, которые будут снова занимать свое естественное положение, когда кожа после
расчесывания и глажения возвращается в исходное положение. Эта неровная поверхность гладильного
ролика 755 захватывает волосы, которые вычесались из своего первоначального (естественного) положения,
и заставляет их делить эту поверхность.
Вследствие этого, в показанном варианте осуществления, однако, взаимное движение, и движение,
относительно 80 до всей длины волос и ролика расчески 1, осуществляется в процессе расчесывания,
который гораздо эффективнее, чем следующим образом:
В случае хорошо известного процесса, в котором гребенчатые элементы 31 и 311 расчесываются на волосах
на специальной машине их взаимно обращенными сторонами, снабженной только штифтами 4 (рис. 3),
которые выступают в виде 85.
Этот материал утюживается на другой специальной машине через шарнирные пазы 5, предусмотренные в
отличие от предыдущего. В последнем случае, в стенку барабана 1, во внутренний корпус, названный так,
волоски будут частично перекрываться, и на их свободных концах будут стоять только концы волосков,
лежащие на роликах 6, способных вращаться вокруг поверхности, и, соответственно, только эти штифты в
качестве шарниров будут расчесываться. Ролик 1 установлен на неподвижном валу, на котором находится
цилиндр 8. На чертежах показан клиновидный вариант, показанный в качестве примера, кулачков 9, 101 и
1011, установленных на машине для приведения в действие цилиндрической поверхности указанного
цилиндра.
Процесс согласно изобретению. Эти кулачки 9 расположены таким образом, что «h 6 i t 1 Y ролик 1»
вращается. На рисунке 1 показан вид спереди каждого из роликов 6 гребенчатых элементов, гладильного и
гребенчатого роликов 31 и 311, которые находятся в ближайшем положении друг к другу. На рисунке 2
показано поперечное сечение кулачка, и они будут зацепляться с боковой поверхностью кулачка, так что когда
1 OQ:
Рисунок 3 — продольное сечение вращения барабана 1, которое продолжается, в то же время как ролики 6 и
вместе с ними «бомба». Рисунок 4 показывает поверхность цилиндра. Элементы 31 и 3 будут отталкиваться.
Эта деталь машины разработана таким образом, чтобы ролик 1 вращался в плоскости, после чего один из
роликов 1057. Рисунок 5 показывает дальнейшую конструкцию. Ролик 6 будет зацепляться за 14-гранную
поверхность кулачка. Цена 1 |- l Цена 45 S 2402,746 101, а другой ролик 6 будет зацепляться за боковую
поверхность кулачка 1011. Кулачки 101 и 1011 расположены таким образом, что они будут вызывать
сближение роликов 6 и, следовательно, гребенчатых элементов 31 и 3. На рисунке 4 показана та часть
поверхности цилиндра 8, которая несет Кулачки показаны развернутыми в плоскость. Круги, начерченные
пунктирными линиями, показывают положение валков 6 относительно кулачков 9, 101, 1011, причем
показанное положение, в частности, соответствует положению до того, как валки соприкоснулись с кулачками.
Стрелка иллюстрирует направление движения валков или, соответственно, направление вращения валка 1.
Кулачки 9, 101 и -10 могут быть расположены таким образом, что их можно снимать и заменять кулачками
другой длины и ширины. Различные части цилиндра 8 могут быть спроектированы таким образом, чтобы быть
пригодными для установки различных кулачков. Могут быть предусмотрены соответствующие средства для
обеспечения доступа к кулачкам для их снятия и замены. Наконец, машина может быть оснащена известным
способом нагревательным устройством 11.
Машина работает следующим образом:
Кулачок 9 начинает раздвигать гребенчатые элементы 31 и 311, как только последние достигают
обрабатываемой кожи. Это движение взаимного смещения гребенчатых элементов 31 и 311 будет
продолжаться до тех пор, пока эти элементы находятся в контакте с кожей. Таким образом, волосы
разделяются. Как только гребенка отходит от кожи, она немедленно проглаживается той частью ролика 1,
которая следует за гребенкой. Расчесывание кожи осуществляется под прямым углом к направлению
проглаживания или под любым другим желаемым углом к нему, и поскольку проглаживание обычно
осуществляется в соответствии с естественным положением волос, волосы также будут расчесываться в
направлении, образующем любой желаемый угол с их естественным положением.
Та часть ролика 1, которая следует за расческой 3, направляет волосы обратно в исходное положение и при
этом разглаживает их по всей длине. Благодаря этому комбинированному процессу разделения,
расчесывания и разглаживания достигается очень эффективная обработка кожи головы.
Описанная машина может быть модифицирована различными способами. Те части ролика, которые не несут
гребенки, могут быть гладкими, ребристыми или рифлеными (последняя форма конструкции показана на
рисунке 2). Ребра или канавки могут чередоваться с гладкими частями и могут быть прямой или изогнутой
формы. Аналогично, гребенки также могут быть прямыми (простирающимися в направлении генатрицы) или
иметь изогнутую (винтовую) форму. Все или любые клиновидные кулачки 9, 10 и 1011 могут быть заменены
кулачками или аналогичными элементами другой формы. Для перемещения гребенок могут использоваться
устройства, отличающиеся от показанных, в частности, устройства, расположенные вне ролика.
На рисунке 5 показана эта конструктивная форма.
В данной конструкции два кулачка 81, 81 установлены снаружи ролика 1. Ролики, установленные на штифтах
41, направляются в пазах 12 указанных кулачков, при этом гребенки 31, 311 совершают
возвратно-поступательное движение во время своего вращения относительно кулачков. Штифты 14, 8, 8, 441,
входящие в пазы 15 в гребенках, служат для прямолинейного направления гребенок 31, 311. Машина
опирается на раму 16 и закрыта кожухом 17. Машина приводится в движение с помощью шкива 13 Lelt 875.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы 90
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_402747.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=402747&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB402747A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения съезда (Германия): 3 марта 1931 г.
402,747 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 2 марта 1932 г., № 6277 132.
Полная спецификация принята: 4 декабря 1933 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИАЛИЗАЦИЯ.
Усовершенствования в области электрических газоразрядных и пароразрядных ламп. Я, д-р Рудольф Заддах,
проживающий по адресу: Лангиансштрассе, 148, Берлин-Вайсензее, Германия, гражданин Германии,
настоящим заявляю о природе данного изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно
описаны и установлены в следующем заявлении: Мое изобретение относится к электроразрядным лампам,
которые включают в себя герметичный контейнер из стекла, кварца и тому подобного, а также наполнитель из
инертных или инертных газов, таких как азот, аргон или неон, или наполнитель из паров металлов, таких как
пары ртути или кадмия. Еще одной особенностью лампы является то, что свет излучается посредством
удлиненного газоразрядного столба, в то время как электроды, которые являются горячеактивируемыми, не
Соседние файлы в папке патенты