Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11041
.pdf
Из-за своей высокой твердости и низкой способности к спеканию (60°C) его получение сопряжено с большими
трудностями. Кроме того, относительно низкая температура плавления также препятствует его широкому
применению.
Было установлено, что некоторые соединения 65 или аналогичные смеси оксида алюминия обладают
исключительно высокой электрической прочностью на пробой и могут быть получены гораздо проще, чем
чистый оксид. Это соединения шпинельного типа, такие как LgO·Al120. ; BeO.Al2; CaO.Al20,,. Электрическое
сопротивление этих соединений при температурах накаливания частично существенно выше, чем у оксида
алюминия 7. Температура плавления большинства этих соединений на несколько сотен градусов выше, чем у
оксида алюминия. Согласно изобретению, эти вещества в настоящее время используются для изготовления
изоляционных тел и слоев для катодов с косвенным нагревом. В данном случае выгодно не начинать с
соединений, встречающихся в природе (которые в большинстве своем очень загрязнены), а получать их из
чистых оксидов путем тщательного смешивания и обжига.
Ниже кратко описаны несколько способов осуществления нового процесса: для покрытия нагревательных
проводов или катодных трубок используется, например, осаждение порошкообразных соединений в
коллодиевом лаке или аналогичной жидкости, через которую протягиваются покрываемые детали или которой
они распыляются. После высыхания покрытия ----- - --- --416,916 прижигаются к носителям обычным способом.
Измельчённые соединения без труда можно смешать с трагакантом и другими подобными веществами до
состояния пасты и методом распыления получить изоляционные материалы самых разнообразных форм.
Затем целесообразно обжечь эти материалы при температуре, скажем, 1600 °C. Изготовленные таким
образом изоляционные материалы обладают замечательной прочностью.
1
Во многих случаях целесообразно не получать чистые шпинели из оксидов, а использовать дополнительный
оксид.
Однако, как правило, количество добавляемого оксида не должно превышать 20% от количества,
необходимого для образования соединения.
Также можно без труда использовать оксидную смесь непосредственно для изготовления изоляционных тел и
слоев. В данном случае превращение смеси в порошок происходит во время спекания изоляционных
материалов или во время спекания изоляционных слоев.
При использовании смесей порошкообразного соединения и некоторого количества еще не превращенного
оксида для изготовления изоляционных материалов объем пор и размер зерен этих материалов могут
существенно изменяться.
3
O Это важно, потому что изолирующие материалы с определенным объемом пор, по-видимому, особенно
устойчивы к проколам.
Наконец, вместо одного соединения для изготовления изоляционных тел и слоев можно использовать смесь
нескольких, например, 35, MgO.Al2QO с BeOA120a.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_416917.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=416917&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB416917A
[]
РЕСбеком-вой
Примечание. Заявка на патент утратила силу.
На этом отпечатке показана спецификация в том виде, в котором она стала доступна для публичного
ознакомления 6 июля 1933 года в соответствии с разделом 91 (4) (a) Законов о патентах и промышленных
образцах 1907–1932 годов.
Я, ДичинА и И)АВИТ СМХЕРИДАН, гражданин Испанской Республики, проживающий по адресу: улица
Жирона, 129, Барселона, Испания, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Изобретение Sin3 относится к клапанам.
J-процесс уже известен своей способностью балансировать диски клапанов. Этот процесс заключается в
противодействии напряжению, создаваемому давлением жидкости на смыкающую поверхность диска,
противоположному напряжению равной интенсивности, создаваемому тем же давлением, приложенным к
противоположной стороне диска и к другой поверхности, которая называется «компенсирующей
поверхностью». Приложение этой силы осуществляется путем создания компенсирующих каналов между
двумя поверхностями диска, которые должны находиться под одинаковым давлением.
В данных условиях клапан будет сбалансирован, если проекции закрывающей и компенсирующей
поверхностей в плоскости, перпендикулярной направлению сил, эквивалентны.
Компенсация идеальна до тех пор, пока жидкость не находится в движении, но перестает быть идеальной, как
только жидкость начинает циркулировать.
С целью достижения полной балансировки клапанов при всех скоростях потока жидкости, или, другими
словами, балансировки диска во всех его положениях, настоящее изобретение предлагает полностью
сбалансированный клапан, в котором диск не подвержен напряжениям, возникающим из-за давления и потока
жидкости.
Данный клапан разработан в соответствии с принципами гидродинамики, применяемыми следующим
образом: (1) Компенсационные каналы имеют сечение, достаточное для предотвращения потерь давления
из-за трения жидкости, циркулирующей по этим каналам. В этих условиях каждая из компенсационных
поверхностей будет создавать напряжение, точно соответствующее действующему на нее давлению.
[Цена 1/-] 416,917 (2) Используются «самокомпенсирующие» компенсационные каналы, так называемые
потому, что они предотвращают эффекты реакции, которые приводят к опрокидыванию диска.
Количество, форма и разветвления каналов должны быть спроектированы таким образом, чтобы каждому
изменению направления соответствовало изменение в противоположном направлении, и чтобы жидкость,
циркулирующая по этим каналам, реагировала на каждое действие, стремящееся вызвать поворот или
отклонение диска.
(3) Осевые компоненты сопряжены. Эти силы возникают за счет кинетической энергии жидкости, и их
действие прямо пропорционально массе жидкости и ее скорости.
Действие этой силы на волны, параллельные направлению потоков жидкости, равно нулю, и достигает своего
максимального значения в прямом сечении канала.
Таким образом, кинетическая энергия действует, с одной стороны, на закрывающую поверхность клапана, а с
другой — на компенсирующий стержень по корпусу клапана: обе поверхности перпендикулярны направлению
потока жидкости.
Однако, поскольку эти две силы действуют на разные тела, даже если в каждом случае они имеют
одинаковую величину, одна не может компенсировать другую, так как их воздействие на диск различно.
Для того чтобы эти две силы были равны, независимо от положения диска, компенсирующая поверхность и
поверхность закрытия клапана должны изменяться по-разному.
Закон изменения этой поверхности определяется с учетом того, что в любой данный момент произведение
поверхности закрытия клапана и суммарного статического и динамического давлений должно быть равно
компенсирующей поверхности, умноженной только на статическое давление.
В этих условиях, когда жидкость находится в состоянии покоя, статическое давление соответствует
ПАТЕНТНОЙ СПЕЦИФИКАЦИИ.
Дата подачи заявки: декабрь. 22, 1932. № 36,330/32.
Полная версия не принята.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, касающиеся клапанов 1' 1 " t7, ---? PI 11 -1 )'4 1 '.
1
R ' - 1 :-i 1 ', то же самое, и динамическое давление равно нулю, компенсирующая поверхность должна быть
эквивалентна поверхности закрытия клапана.
Таково условие статического равновесия, используемое в доработанном сбалансированном клапане, которое
было установлено в ходе исследований динамического поведения жидкости.
Эти объяснения легко покажут, что изменение компенсирующей поверхности может, в зависимости от
положения диска от конца до конца его хода, быть положительным, нулевым или отрицательным и, конечно
же, отличаться от изменения поверхности закрытия клапана.
Когда изменение компенсирующей поверхности положительно или равно нулю, жидкость не циркулирует по
каналам, и все мешающие факторы отсутствуют.
Напротив, если изменение отрицательное, жидкость циркулирует, но компенсация давления в этот момент
динамически обеспечивается, и все причины трения, даже если они динамически компенсируются, исчезают
при открытии клапана.
(4) Наконец, существует ограничение циркуляции жидкости, достигаемое за счет разделения седел клапана и
диска. Такая циркуляция способствует выравниванию давления между различными точками диска, тогда как
для эффективности кокомпенсации это давление должно быть различным.
Это вредное явление вызвано необходимостью установки наклонных посадочных мест для обеспечения
герметичности в закрытом положении, которые разделяются при смещении диска и приводят к протечкам, что
влечет за собой соответствующие недостатки.
Для уменьшения расслоения в местах возникновения утечек используется растягивающийся диск с
параллельными посадочными местами, который обеспечивает идеальную герметичность при очень
незначительном растяжении.
В открытом положении диск подвергается очень небольшому сжатию, которого, однако, достаточно для того,
чтобы его посадочное место смещалось без увеличения зазоров, через которые происходят утечки.
Значимость этих утечек настолько мала, что самокомпенсирующиеся воздуховоды способны пропускать
жидкость без каких-либо колебаний давления, обусловленных упомянутыми выше потерями давления.
Удлинение осуществляется посредством стержневой стяжки, нижний конец которой несет два клина,
наклонные плоскости которых прижимают сальниковые уплотнители к корпусу клапана с каждой стороны.
Для обеспечения сообщения между воздуховодами используется диафрагма, состоящая из мембраны,
изготовленной из металла и другого материала, или из нескольких материалов вместе, с целью повышения
гибкости.
Диск, имеющий такую конструкцию, обеспечивает компенсацию, как если бы он был цельным. 70 Диск с
параллельными посадочными местами не обладает вертикальной составляющей, ни статической, ни
динамической.
Клапан, в котором сочетаются четыре вышеуказанных условия, при установке, например, в трубопроводе,
независимо от обстоятельств, будет действовать как статически сбалансированный клапан, которому
передается скорость, равная скорости циркулирующей через него жидкости в компенсирующих каналах, и
соответствующие движения будут происходить без трения между седлами.
Таковы четыре условия, которым должен удовлетворять полностью сбалансированный клапан, чтобы
обеспечить его статическую и динамическую компенсацию.
Для достижения полной компенсации клапана будут применяться одно, два, три или все четыре из этих
условий в зависимости от того, является ли обрабатываемая жидкость жидкой или газообразной, находится
ли она под высоким или низким давлением, обладает ли высокой или лишь незначительной вязкостью, и с
учетом в каждом случае температуры и плотности жидкости, а также сечения клапана.
Таким образом, независимо от количества применяемых условий, полученная компенсация будет статической
или динамической в зависимости от обстоятельств, для которых предназначен клапан i00.
Для большей ясности и лучшего понимания предмета данного изобретения, обращаемся к прилагаемым
чертежам, на которых (лишь в качестве примера) показаны, помимо деталей, удовлетворяющих указанным
выше условиям, несколько практических конструкций полностью сбалансированных путевых клапанов,
статическая или динамическая компенсация которых автоматически обеспечивается при всех скоростях
циркулирующей через них жидкости.
Рисунок 1 представляет собой перспективный вид, показывающий самокомпенсирующиеся каналы,
изображенные так, как если бы они были твердыми телами, после удаления материала, из которого
изготовлена затворная решетка.
На рисунке 2 представлен еще один перспективный вид этих воздуховодов, но с обозначением контура
затвора. 120 Рисунок 3 представляет собой вертикальный разрез вдоль линии А-В на рисунке 4. Внутри
затвора показаны полые каналы вдоль плоскости a-b на рисунке 1.
Рисунок 4 представляет собой разрез вдоль линии 125 C-ID на рисунке 3, на котором также показаны каналы в
виде полых пространств, но вдоль плоскости c-d на рисунке 1.
На рисунках 3 и 4 показан клапан, в котором объединены первое и второе условия динамического равновесия
i30 416,9 1 7 416,917 4.
На рисунках 5, 6, 7 и S показано вертикальное сечение другого варианта исполнения, который управляется
перемещением и вращением затвора. На каждом из этих снимков показан затвор в четырех
последовательных положениях.
Рисунок 9 представляет собой сечение вдоль оси E-L' рисунка 5. Этот клапан удовлетворяет первому,
второму и третьему условиям.
На рисунке 10 представлен вертикальный разрез выдвижного затвора, но до начала процесса extenS1011.
На рисунке 11 показана та же заслонка, снаружи и частично внутри, после выдвижения, а на рисунках 12 и 13
показан вариант клапана с параллельными седлами до и после выдвижения заслонки, установленной в его
седле. Этот клапан удовлетворяет первому, второму и четвертому условиям.
При рассмотрении рисунков 1, 2, 3 и 4 видно, что каналы 1, 2, 3 и 4, 5, 6 обеспечивали очень большое
пространство для протекания жидкости. Этот участок, если не учитывать расстояния между каналами или
толщину стенок 7, разделяющих их, будет вдвое больше диаметра клапана.
Эта особенность представляет собой первое динамическое условие, которому удовлетворяет полностью
сбалансированный клапан.
Рассмотрим теперь смещение затвора на расстояние, превышающее расстояние между точками 8 и 9.
Если большее давление действует слева, в направлении стрелки 10, а меньшее — справа, в направлении
стрелки 11, то жидкость будет двигаться слева направо.
Циркуляция будет организована через центр затвора и разделится на два диаметрально противоположных
направления 2 и 3, которые, в свою очередь, разделятся на два других круговых направления 12, 13 и 14, 15,
которые также противоположны и распределены вокруг оси, представляющей собой точку пересечения e-f
плоскостей a-b и c--d. Жидкость поступит в компенсационную камеру 16, которую она заполнит и в которой
будет преобладать давление 10.
Жидкость начнет вытекать через отверстие, образованное смещением затвора, под действием разницы
давлений между точками 10 и 11 справа, где преобладает более низкое давление 11.
В точке 2 эта циркуляция создает радиальную силу, которая компенсируется силой, создаваемой в точке 3.
Эти силы равны по величине и направлены в противоположные стороны.
Центростремительные силы, возникающие в точках 12 и 13, взаимно компенсируются, как и силы в точках 14 и
15.
Через отверстие 8-9 слева также будет поступать жидкость в компенсационную камеру 17 из-за разницы
давлений 10 и 11.
В этой камере 17 давление будет равно давлению 11, и жидкость оттуда будет течь к затвору в том же
направлении 7) вдоль 5-4 и 6-4, и развивать на своем пути те же силы, что были упомянуты выше, но в
направлении, противоположном направлению первых упомянутых сил, и эти силы также будут
компенсировать друг друга попарно.
В силу симметричной формы каналов и их рационального распределения вокруг оси симметрии e-f,
образованной пересечением плоскостей a-b и 80 c-d, каждое возмущающее центростремительное или
радиальное действие имеет в качестве своего аналога действие противоположного направления, которое его
компенсирует.
Хотя эти пояснения могут создать впечатление, что основных самокомпенсирующих каналов должно быть
два, это не обязательно, поскольку один из этих каналов может быть заменен пространством, расположенным
между внутренним корпусом клапана и наружными стенками другого канала.
Принцип работы был бы тем же, если бы было предусмотрено отверстие S18, обеспечивающее связь между
1, 2 и 3 и внутренней частью корпуса 19. 95 Компенсация радиальных и центростремительных сил
представляет собой второе динамическое условие, которому удовлетворяет полностью сбалансированный
клапан.
Рассмотрим теперь рисунки 5, 6, 7, 8, 100 и 9, на которых изображен полностью компенсированный клапан с
самокомпенсирующимся каналом 1, 2, 3. Другой воздуховод состоит из 4, 18 и 19 футов.
Форма компенсирующей поверхности 105 16 этого клапана разработана таким образом, чтобы
компенсировать все осевые силы. Эта поверхность эквивалентна поверхности затвора 4. Центры приложения
силы этих двух поверхностей должны совпадать с осью G-H на рисунке 9, чтобы предотвратить искажение
затвора.
Когда затвор поднят, компенсирующая поверхность остается закрытой, и никакая жидкость, кроме той, что
поступает из утечек, не проходит через воздуховоды.
Циркуляция начинается в нижней части поверхности затвора 4 и с внешней стороны затвора.
Если жидкость поступает слева, ее динамическое воздействие 120 оказывается на прямой участок затвора и
на прямой участок компенсирующей поверхности, но точка приложения в последней расположена не на
затворе, а на корпусе клапана, и в этот момент, даже несмотря на то, что поверхность затвора, из-за
смещения затвора, уменьшилась на величину 8-9, компенсирующая поверхность 16 не претерпела никаких
изменений 130 416,917 и, следовательно, лишена всякого сообщения с 4. По мере увеличения смещения
затвора жидкость начинает вытекать из концов 20 поверхностей 16.
С целью уменьшения утечек через промежутки 21, седла корпуса клапана выдвинуты вдоль всего хода
затвора.
1O В случае, если кинетическая энергия жидкости требует увеличения компенсирующей поверхности 16 при
одновременном уменьшении поверхности затвора, внутри корпуса клапана предусматриваются углубления,
соответствующие компенсирующей поверхности.
Смещение этой поверхности приводит к смещению компенсирующей поверхности относительно полого
пространства, что, как следствие, увеличивает площадь поверхности, вместо того чтобы последняя
оставалась неподвижной.
Данная особенность не показана на чертеже.
Компенсация осевых динамических сил статическим действием компенсирующей поверхности представляет
собой третье условие, которому удовлетворяет полностью сбалансированный клапан.
На рисунках 10, 11, 12 и 13 показан клапан :30 с параллельными седлами. Установка этих опор на корпус
клапана осуществляется за счет усилия клина 22-23 на наклонных плоскостях 24-25.
Эти плоскости соответственно закреплены на кольцах 26, которые несут корпус затвора 27-28, способный
свободно вращаться в указанных кольцах 26. Этот узел деталей приводится в действие дополнительным
центральным кольцом 29, имеющим овальное центральное отверстие, которое, таким образом, может
смещаться относительно колец 26, что приводит к выдвижению затвора. Это расширение показано
деформацией диафрагмы 33 на рисунке 11.
Центральное кольцо закреплено на стержне 30, который передает свое перемещение затвору.
В нижней части корпуса клапана предусмотрены два упора 31, которые предотвращают опускание затвора,
позволяя ему выдвинуться, пока шток опускается вместе с его центральным кольцом 29.
Когда необходимо поднять затвор, плоскости возвращаются в нормальное положение, и затвор сжимается
(рисунки 10 и 12). На последнем рисунке показаны промежутки 21, которые должны быть очень малыми,
чтобы ограничить утечки.
Данная заслонка снабжена центральным каналом 1, 2, 3, соединенным с различными каналами 32,
расположенными по периферии компенсирующей камеры 16. Второй канал состоит из ряда отверстий 18,
расположенных между двумя корпусами затвора 27-28, некоторые из которых обеспечивают сообщение
между компенсирующей камерой, а другие — между поверхностью затвора и внутренней частью корпуса 19
клапана, благодаря чему завершается второй 70 компенсирующий канал.
Количество и диаметр этих отверстий должны быть выбраны таким образом, чтобы предотвратить потери
давления.
С целью обеспечения возможности удлинения 75 без установления сообщения между воздуховодами 1, 2, 3 и
внешней стороной затвора 19, две части затвора 27 и 28 соединены мембранной диафрагмой 3'I, снабженной
центральным отверстием 80, обеспечивающим сообщение между частью 1 и частями 2 и 3.
Для повышения гибкости диафрагмы используются различные мембраны уменьшенной толщины. 85 Для
предотвращения деформации диафрагмы под воздействием давления поверхность указанной диафрагмы
покрыта двумя фланцами 84, по одному с каждой стороны, которые совместно с посадочными местами 35
двух корпусов защищают указанную диафрагму от действия давления.
Описанная выше конструкция представляет собой четвертое динамическое условие, которому удовлетворяет
полностью компенсированный клапан. 9. Для предотвращения в некоторых случаях потери давления после
открытия клапана внутри затвора предусмотрена труба 36, имеющая тот же диаметр, что и трубопровод. 100
В закрытом состоянии клапана (рис. 5) посредством перемещения вверх (рис. G), вращения (рис. 7) и
перемещения вниз (рис. 8) эта труба может быть установлена между 105:
отверстия клапана.
Механизм перемещения и вращения приводится в действие с помощью маховиков.
Вращение маховика 37 поднимает затвор 38 через гайку 39, которая приводится в действие с помощью
резьбы 40 на стержне 41. В ходе этой операции вращение затвора предотвращается ключом 42, который
блокирует стержень tt5 41 посредством паза 43. После поднятия затвора (рис. 6) маховику 44 придается
вращение на 90 градусов до тех пор, пока упоры, установленные между центральным корпусом маховика 20:
Колесо 44 и купол 45 предотвращают превышение этим вращением угла в 90 градусов.
В процессе вращения весь механизм поворачивается с помощью 129 болтов 46 до тех пор, пока затвор не
будет установлен в заранее определенное положение.
Следует отметить, что клапан, описанный и изображенный на рисунке 130, имеет поверхности затвора.
Указанная ось в процессе перемещения затвора всегда остается параллельной положению, которое она
занимала первоначально до перемещения затвора.
G. Клапан согласно предыдущим пунктам, в котором затвор имеет параллельные седла и растягивающийся
корпус, образованный диафрагмой, обеспечивающей непрерывность каналов внутри корпуса затвора, таким
образом, чтобы совместно с параллельными седлами добиться уменьшения циркуляции жидкости в
самокомпенсирующихся каналах и полного устранения динамических и статических вертикальных
составляющих.
7. Клапан, согласно вышеизложенным пунктам, в котором затвор, помимо прямолинейного движения, может
также совершать вращательное движение на 90 градусов относительно линии, соединяющей затвор и
компенсирующие поверхности.
8. Клапан по п. 7, в котором затвор имеет трубку с внутренним диаметром, равным диаметру клапана, с целью
обеспечения того, чтобы после установки этой трубки между отверстиями посредством перемещения,
осуществляемого снаружи, в клапане не было потерь давления, кроме тех, которые возникают в трубке с тем
же внутренним диаметром и той же длиной.
9. Клапан, детали которого сконструированы, расположены и приспособлены для работы в основном так, как
описано выше и проиллюстрировано в качестве примера на прилагаемых чертежах для указанных целей.
Дата: 22 декабря. 1932 Для Дикрана Давита Хериджиана, Стивенса, Лангнера, Парри и Роллинсона,
дипломированных патентных поверенных, 5-9, Quality Court, Чансери-лейн, Лондон, W.C. 2, и по адресу:
Джон-стрит, 17, Нью-Йорк. США.
Данный чертеж предназначен лишь для того, чтобы служить примером практического воплощения, и
допускает такие изменения формы и деталей, которые не отклоняются от основных особенностей
изобретения.
Теперь, подробно описав и определив природу моего изобретения, а также то, каким образом оно
предназначено...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_416918.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=416918&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB416918A
[]
-
-0C -, Примечание. Заявка на патент утратила силу.
На этом отпечатке показана спецификация в том виде, в котором она стала доступна для публичного
ознакомления 6 июля 1933 года в соответствии с разделом 91 (4) (a) Законов о патентах и промышленных
образцах 1907–1932 годов.
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Мы, компания «Naugatuck Chemical Corporation», зарегистрированная в соответствии с законами штата
Коннектикут, одного из штатов Соединенных Штатов Америки, расположенная по адресу: Elm Street, за
улицей Ward Street, в городе Наугатак, штат Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, производители,
правопреемники Хейри Отиса Ньюмана, гражданина Соединенных Штатов Америки, проживающего по
адресу: 41 Prospect Street, Waterbury, штат Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, химик, настоящим
заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны
и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к усовершенствованиям в производстве изделий из вулканизированной
резины.
Целью данного изобретения является создание процесса, который устранит опасность преждевременной
вулканизации или «подгорания» резиновых смесей во время предварительной обработки, такой как
измельчение, каландрирование, экструзия и т. д., до их преднамеренной или окончательной вулканизации, и
при этом не окажет негативного влияния на скорость вулканизации при последующих температурах
вулканизации, для получения вулканизатов удовлетворительного качества. Ещё одной задачей является
контроль за использованием основных органических аминов, когда они предназначены для «активации»
других органических ускорителей.
Зачастую сильнодействующие ускорители, активированные основными аминами, по своему действию
напоминают сверхбыстрые ускорители и практически не поддаются обработке на обычном заводе. Еще одной
целью данного изобретения является предоставление Ао метода контроля таких чрезвычайно активных
комбинаций ускорителей в процессе предварительной обработки без существенного замедления скорости
вулканизации при повышенных температурах вулканизации, что делает этот метод неэкономичным или
непрактичным.
Известно, что некоторые ускорители вулканизации каучука становятся значительно более активными в
присутствии основных органических аминов [Цена 1/-] PCe 4s 6d. Эти основные амины могут активировать
очень слабый ускоритель настолько, что он превратится в сильный, или же активировать обычно сильный
ускоритель таким образом, что количество этого сильного ускорителя может быть существенно уменьшено, но
при этом все равно будет наблюдаться сильное ускорение. Эффект от этой активации значительно сильнее,
чем можно было бы ожидать при простом суммировании или аддитивном воздействии. К сожалению, такая
активация часто сопровождается снижением критической температуры вулканизации и, как следствие,
демонстрирует выраженную тенденцию к преждевременной вулканизации в процессе предварительной
обработки резиновых смесей перед вулканизацией. Опасность перегрева проявляется не только в низком
качестве резиновых изделий, но и зачастую в полной парализе производственных процессов и
подразделений.
При смешивании основных органических аминов с активатором, способным к активации, не удается избежать
пригорания на подготовительных этапах, а локальное использование кислот в чистом виде для уменьшения
пригорания приводит к необратимому замедлению скорости вулканизации на этапе окончательной
вулканизации, а также придает резине плохие свойства, связанные со старением. Настоящее изобретение
предлагает способ сохранения преимуществ и избежания недостатков использования активирующих
основных органических аминов в сочетании с органическими ускорителями, способными к активации, а также
позволяет избежать нежелательных особенностей локального применения кислот на мельнице. Хорошо
известны ускорители, способные активироваться основными органическими аминами, и к ним относятся
некоторые из них.
дитиокарбаматы, альдегидамины.
тиазолы, тиурамсульфиды, ксантогенаты и т. д.
Для того чтобы в значительной степени устранить эффект пригорания, мы предлагаем смешивать с резиной
на мельнице практически нейтральную соль амина, образованную в результате реакции кислоты с основным
органическим веществом. 16,918 Дата подачи заявки: декабрь. 22, 1932. № 36,377/32. 4 - Заполненная форма
не принята.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствованные методы производства вулканизированной резины.
80; 1 7 ----c _. --- _ K _1 _--- --- амин, такой как дифенилгуанидин, диортотолилгуанидин,
фенилортотолилгуанидин, п,п'диаминодифенилметан и тому подобное. Ряд активирующих основных аминов
уже был описан Скоттом в патенте № 316932.
В качестве кислоты может быть выбрана любая кислота, которая позволит получить практически нейтральную
соль и кислотность которой примерно равна кислотности уксусной, муравьиной или щавелевой кислот, и
предпочтительно это должна быть кислота, подобная уксусной или муравьиной, то есть летучая кислота при
конечных температурах вулканизации. Вследствие этой врожденной особенности слабая органическая
кислота будет стремиться отделиться от каучука, тем самым усиливая активирующее воздействие аминного
компонента. Если выбранная кислота слишком сильная или слишком слабая, или используется в
недостаточном или избыточном количестве, то полученная соль будет обладать выраженной кислотностью
или щелочностью, что можно определить по использованию лакмуса в качестве индикатора в водном
растворе соли. Получаемые из этих типов кислот практически нейтральные аминные соли разлагаются или
активируются при последующих температурах вулканизации и, несмотря на кислотный компонент, активируют
ускоритель аналогично активации ускорителей основными органическими аминами, что приводит к более
быстрой вулканизации и получению вулканизатов с хорошими свойствами старения.
3'5 Приведенное ниже описание и примеры, в которых детали указаны по весу, дополнительно иллюстрируют
изобретение. В этих примерах основной амин, такой как дифенилгуанидин и т. д., обрабатывается
молекулярными эквивалентами органической кислоты с образованием практически нейтральной соли,
например, дифенилгуанидинацетата и т. д. Для обработки основных аминов могут использоваться различные
методы. Интервал отверждения: 7 минут.
10,, 15,, 22, все T 3900 3230 3560 3270 A E 710 636 653 643 с желаемой кислотой, в зависимости от
физических свойств компонентов в такой системе. Например, если кислота обычно находится в жидком
состоянии, ее можно добавить непосредственно. Кислоты, растворимые в воде, могут быть добавлены в
водный раствор.
Во многих случаях использование общего растворителя, например спирта, обеспечивает удобный способ
реакции кислоты с основным амином.
Желаемое состояние может быть достигнуто путем медленного добавления кислоты к основному амину до
тех пор, пока водный раствор соли не станет практически нейтральным по отношению к лакмусу. Соль можно
смешать с активирующим ускорителем, а затем эту смесь двух материалов добавить к резине, или же два
материала можно добавлять к резине по отдельности на мельнице.
ПРИМЕР 1.
Резиновая масса была приготовлена обычным способом и содержала 100 частей резины (копченого листа), 6
частей оксида цинка, 40 частей Blanc Fixe, 2,25 части серы, 0,5 части стеариновой кислоты, 0,5 части
2,4-динитрофенилового эфира меркаптобензотиазола (2,4-динитрофенилбензотиазилсульфида) и 0,75 части
дифенилгуанидина, для получения образца А. Образцы В и С были приготовлены аналогичным образом, за
исключением того, что вместо 0,75 частей дифенилгуанидина при приготовлении образца В его заменили
0,965 частей ацетата дифенилгуанидина, а при приготовлении образца С – 0,915 частей формиата
дифенилгуанидина.
Образцы A, B и C были подвергнуты термической обработке при давлении 60 фунтов.
Давление пара на квадратный дюйм в течение различных интервалов времени и характеристики
растяжения-удлинения были следующими: T — прочность на разрыв в фунтах на квадратный дюйм, а E —
процентное удлинение.
T 4050 3820 3840 3760 Эти данные показывают улучшенные показатели прочности на растяжение для
образцов B и C по сравнению с образцом A, в котором вместо нейтральной соли использовался основной
амин, а также расширение диапазона однородных значений прочности на растяжение, известного как
«эффект Плато», для образцов B и C. Этот эффект желателен, поскольку он устраняет опасность
чрезмерного отверждения.
B E 740 670 663 670 T 3820 3770 3830 3420 C E 720 683 676 676 Заготовки также подвергались воздействию
давления пара в фунтах на квадратный дюйм в течение различных интервалов времени, чтобы
приблизительно соответствовать максимальной температуре, достигаемой во время предварительных
операций и до обычной стадии фактической вулканизации. Результаты измерений относительного удлинения
при растяжении были следующими и указывают на сравнительный антипригарный эффект.
106,918 416,918 Интервалы отверждения: Т мин. 593 30,, 922 35,, 1812 45,, 2437 A E 893 850 810 796 B T E Нет
вулканизации 407 900 1312 842 2147 847 C T E Нет вулканизации Нет вулканизации 442 915 1210 890 Это
наглядно демонстрирует, как достигается минимальная вулканизация с использованием материалов B и C по
Соседние файлы в папке патенты