Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_10215
.pdf
Фактическая требуемая нагрузка по давлению может варьироваться в зависимости от различных условий,
например, от размера конденсаторных змеевиков.
Во многих случаях удовлетворительным оказался уровень давления, не опускающийся ниже 10 фунтов на
квадратный дюйм.
Для обеспечения поддержания давления при одновременном допущении расширения и сжатия жидкости,
внутреннее пространство резервуара может быть соединено с внешним резервуаром, который
предпочтительно является эластичным, так что он может быть полностью заполнен жидкостью и
герметизирован от атмосферы, тем самым предотвращая взаимодействие жидкости и воздуха.
Подходящий упругий резервуар может быть сформирован с помощью известного типа цилиндрических
сильфонов, изготовленных из тонкой трубки 65 из глубоко гофрированного металла. Такие меха можно
соответствующим образом нагрузить для поддержания требуемого давления.
В качестве альтернативы, изменение объема жидкости может быть компенсировано путем размещения в
резервуаре эластичного резервуара, внутренняя часть которого герметично изолирована от жидкости и может
быть полностью закрыта или соединена с внешним источником давления. Этот внутренний резервуар может,
например, быть сильфонного типа, указанного ранее.
—Дата: 20 мая 1930 года.
- --R. 1. -CLEAVER.
Представитель заявителей, компания Cable. Научно-исследовательский центр, -Сильвер-стрит, WXC. 1.,
Спецификация C&MP-LETE.
Улучшения: в сочетании с электрическими конденсаторами.
— — — Мы, компания «Британская изолированная кабельная компания» (BRITISH INSULATED CABLES
LIMITED), британская компания из Прескота, Ланкашир, и компания «Берквуд Велбуэйн» (Burkewood
Welbouein), из Крофта, Рейнхилл, Ланкашир, британский подданный, настоящим заявляем, что — — [—Цена
1fJ] характер данного изобретения и способ его осуществления будут подробно описаны и определены в 85 и
следующим заявлением: — Данное изобретение относится к электрическим конденсаторам типа,
образованным из чередующихся тонких слоев бумаги и металла, находящихся в тесном контакте и
погруженных в масло или другую подходящую изоляционную жидкость.
В таких конденсаторах металлические слои представлены либо в виде фольги, либо в виде
металлизированной бумаги. Тесный контакт между слоями обычно достигается путем их скручивания вместе
для образования компактных цилиндров.
Эти цилиндры, как правило, устанавливаются на рамах внутри резервуара.
На этапе производства содержимое резервуара может попеременно подвергаться воздействию вакуума и
давления с целью удаления воздуха и обеспечения полного пропитывания бумаги жидкостью. В процессе
эксплуатации масло, не заполняющее бак, обычно находится под атмосферным давлением. В соответствии с
настоящим изобретением, мы полностью заполняем бак изолирующей жидкостью и постоянно поддерживаем
ее под давлением в процессе эксплуатации.
Применяется давление не менее пяти фунтов на квадратный дюйм. Также предусмотрены средства,
позволяющие осуществлять расширение и сжатие изолирующей жидкости при различных температурных
условиях, которым подвергается жидкость.
Один из вариантов устройства для реализации настоящего изобретения показан в качестве примера на
прилагаемых чертежах, где: фиг. 1 представляет собой поперечный разрез, а фиг. 2 — вид в направлении
стрелки, показанной на фиг. 1.
Резервуар, содержащий изоляционную жидкость и конденсаторы, обозначен цифрой L (4Lo). К нему
прикреплена крышка 2, к которой, в свою очередь, крепится рама 3. Рама имеет опорную плиту 4, которая
взаимодействует с куполообразным элементом 5, образуя корпус для резервуара 6 сильфонного типа.
Опорная пластина 4 прикручена болтами к раме 3, как показано на рисунке. Опорная плита 4 имеет отверстие
17, и сообщение между пространством внутри резервуара 6 и пространством внутри бака 1 обеспечивается
этим отверстием и трубой 7, которая привинчена к нижней стороне опорной плиты 4 и к крышке 2
конденсаторного бака 1. Отверстие в верхней части резервуара 1 показано на рис. 8.
2,
Элемент 5 прикреплен болтами к опорной плите 4, которая снабжена шаровым клапаном 9, посредством
которого воздух или другой подходящий газ может подаваться в пространство, заключенное внутри элемента
5, для создания необходимого давления на сильфон 6. Последняя крепится внутри элемента 5 к кольцевому
ребру 10, являющемуся частью опорной плиты 4. Ребро 10 также образует внутреннюю стенку кольцевого
канала 11, который содержит масло или другую подходящую жидкость для образования жидкостного
уплотнения для газа внутри элемента 5. Герметичность корпуса может быть также обеспечена с помощью
шайбы, расположенной между концом элемента 50 и пластиной 4, а газонепроницаемая пробка 12 позволяет
залить необходимое количество герметизирующей жидкости в канал 11. Эту жидкость можно часто сливать по
мере необходимости через отверстие 13, которое 75 обычно закрывается пробкой 18. Индикатор 14,
соединенный с верхней частью резервуара 6 стержнем 15, позволяет легко определять положение
резервуара 6 в любое время.
Индикатор заключен в стеклянную трубку 16, соединенную с нижней частью опорной плиты 4.
Фактическая требуемая нагрузка по давлению может варьироваться в зависимости от различных условий,
например, от размера конденсаторных змеевиков 85. Во многих случаях удовлетворительным оказался
уровень давления, не опускающийся ниже десяти фунтов на квадратный дюйм.
Для поддержания требуемого давления 90° в изоляционной жидкости внутри резервуара 1 пространство
внутри элемента 5 заполняется газом, обеспечивающим необходимую нагрузку для резервуара 6. Резервуар
1, труба 7 и емкость 6 полностью заполнены теплоизолирующей жидкостью марки 95. Давление внутри
элемента передается в резервуар 6 и, следовательно, в изолирующую жидкость внутри бака 1. В случае
утечки ее можно компенсировать, пропустив дополнительный газ через клапан 9. К опорной плите 4 может
быть прикреплен манометр, не показанный на рисунке, для индикации давления внутри резервуара 6.
Поскольку изолирующая жидкость внутри резервуара 1 расширяется и сжимается, резервуар 6 ведет себя
аналогичным образом, обеспечивая свободное расширение и сжатие. Постоянное давление на изоляционную
жидкость обеспечивает обратный поток жидкости внутрь бумажной оболочки конденсаторных змеевиков по
мере охлаждения конденсатора, предотвращая тем самым чрезмерное снижение давления внутри бумаги или
образование в ней пустот. Описанное выше устройство также обеспечивает отсутствие взаимодействия
между изоляционной жидкостью и воздухом, поскольку изоляционная жидкость герметично изолирована от
атмосферы. Однако для поддержания необходимого давления изоляционной жидкости в конденсаторе могут
использоваться и другие устройства, например, внутри самого конденсаторного бака может быть
предусмотрен гибкий резервуар сильфонного типа.
Внутреннее пространство резервуара затем изолируется от изолирующей жидкости и полностью закрывается
или соединяется с внешним источником давления 13 355 326. Для создания необходимых условий давления
на изолирующую жидкость могут быть использованы и другие подходящие средства.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_355327.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=355327&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB355327A
[]
Дата подачи заявления: 21 мая 1930 года. Нет, 15 605/30.
Завершено: август. 21, 1931.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
355,327 Относящийся к системам кондиционирования воздуха для целей отопления и/или вентиляции.
Мы, Тиома Нильсон и Джон Маршалл, проживающие по адресу: Коган-стрит, 11–41, Поллокшоус, Глазго, оба
являемся подданными Великобритании, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о способе
его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к кондиционированию воздуха паром, как по температуре, так и по влажности,
с целью обогрева и/или вентиляции внутренних помещений, например, кают или кают на борту судна.
До настоящего времени в некоторых случаях было принято отбирать пар непосредственно из существующего
источника высокого давления, пропускать его через редукционный клапан, а затем использовать его в
аппаратах для кондиционирования воздуха путем его нагрева и/или увлажнения, прежде чем воздух будет
использован для целей отопления и/или вентиляции. Таким образом, изменение давления пара на 2Z не
приводит к эффективной работе.
Также предлагалось использовать отработанный пар паровых двигателей для кондиционирования воздуха, но
такой пар находится под низким давлением, а в случае турбин обычно в вакууме, что приводит к тому, что
из-за перепада давления можно получить лишь небольшое количество тепла, что приводит к малой разности
температур между воздухом и паром и, как следствие, к низкой эффективности теплопередачи. Кроме того,
обычно для подачи пара через трубопроводы системы кондиционирования воздуха необходим воздушный
насос, который создает значительное сопротивление потоку пара. Также было предложено в двухступенчатой
турбине отводить пар из корпуса высокого давления для целей нагрева, однако недостатком этого является
то, что пар может отводиться под излишне высоким давлением и работает только в корпусе высокого
давления.
В соответствии с данным изобретением пар для кондиционирования воздуха поступает из источника
относительно высокого давления.
и вся или часть пара сначала совершает работу в паровой двигателе или турбине с многоступенчатым
расширением, а затем подается через промежуточную ступень к аппарату кондиционирования воздуха под
давлением, превышающим давление выхлопных газов А и достаточным для сохранения необходимого
количества тепла в паре и для преодоления сопротивления трубопровода. На борту судна система
кондиционирования воздуха может быть объединена с электрическим освещением или 60 другими
вспомогательными паровыми установками, при этом пар для кондиционирования поступает непосредственно
из источника относительно высокого давления, сначала совершая работу в паровой турбине 65
вспомогательной установки, а затем отбирается из промежуточной ступени для кондиционирования воздуха.
В случае трехступенчатой или многоступенчатой турбины пар подается из первой или промежуточной
ступени. 70 На борту судна в современных условиях может быть установлено от пяти до сорока двух
воздухонагревательных установок для кондиционирования воздуха, а средняя длина трубопроводов в каждой
из этих установок (для 75 пяти установок на судно) составляет около 300 футов.
При наличии сорока двух энергоблоков на судне средняя длина трубопроводов на один энергоблок составит
около 700 футов. Таким образом, очевидно, что при прохождении пара через трубопроводы такой длины
возникает очень значительное сопротивление, и поэтому пар для целей кондиционирования должен
находиться под значительным давлением, если не используется специальный воздушный насос.
Использование пара под давлением 85° обеспечивает значительную разницу температур между паром в
нагревательных трубах и воздухом, циркулирующим вокруг этих труб, что позволяет добиться эффективного
нагрева воздуха.
При желании подачу пара для кондиционирования воздуха можно дополнить паром, подаваемым
непосредственно из источника высокого давления через редукционный клапан. 95 Теперь мы опишем наше
изобретение простым примером и со ссылкой на прилагаемый чертеж; на котором:
Фиг. 1 представляет собой схематическое изображение 100 устройств в соответствии с данным
изобретением, в которых пар высокого давления поступает в турбоэлектрический генератор для его привода,
а пар отводится и подается в кондиционер, причем соединения также усовершенствованы в 1t_'C", 'kQR P A T
E, 1 G- '-"; iCT ' Y 355,327, и предусмотрено, что пар высокого давления, проходящий через конец низкого
давления, может подаваться непосредственно в указанный воздух и в конденсатор, как обычно.
Тренажерное оборудование, если это необходимо. На фиг. 2 представлен график, иллюстрирующий работу
аппарата в соответствии с данным изобретением. Для отключения турбогенератора от остальной части
аппарата может быть предусмотрен запорный клапан. 70 Обращаясь к рис. 1: трубопровод 8 снабжен
впускным клапаном 17 для пара и регулятором скорости пара для клапана кондиционирования воздуха 18. В
некоторых случаях это является общепринятой практикой. Также на отметке 19 предусмотрено
термостатическое конденсационное устройство 3, которое отводится от верхнего ловушки.
к магистрали подачи давления 4 и напрямую через редукционный клапан 5 и трубопроводы низкого давления
6 и 7 соответствуют указанным условиям: давление пара 480 фунтов на квадратный дюйм (манометрическое);
перегрев 1500 градусов по Фаренгейту; выходное давление 50 фунтов на квадратный дюйм
(манометрическое); потеря вакуума. (барометр 30 дюймов) 28 дюймов ртутного столба. В аппарате, как
показано на рисунке, давление пара составляет 480 фунтов на квадратный дюйм (манометрическое);
перегрев 1500 фунтов на квадратный дюйм (манометрическое); потеря вакуума.
На диаграмме показано, сколько пара отбирается из источника высокого давления и проходит через него.
График показывает, сколько пара может быть отведено или отпущено из блока 8 в трехступенчатую
турбоэлектрическую турбину при различных мощностях турбогенератора 9 электроосвещения судна и
различных источниках пара. 85 - Пар отводится или отбирается из этого турбогенератора на промежуточном
уровне мощности. Данные взяты из турбогенератора с редуктором мощностью 800 кВт.
на этапе и проходит при более низком давлении. Для кондиционирования воздуха давление пара через
трубопровод 10 до низкого давления не так важно, как сохранение скрытой теплоты пара через трубопроводы
6 и 7, а затем посредством контроля скрытой теплоты пара. Эта скрытая теплота 90 клапана 22, подаваемая в
кондиционер, используется в полной мере для отопления, и 3. В кондиционере требуемое давление может
быть ограничено лишь необходимостью преодоления сопротивления с помощью радиатора или иным
способом; либо пар может непосредственно смешиваться с воздухом в трубопроводе, подающем пар. Затем в
устройство кондиционирования по трубопроводу 95 кондиционированный воздух поступает по системе
распределительных каналов 11, 12 и направляется в горячий колодец.
распределяется по внутренним помещениям, таким как каюты. Предполагая наличие системы отопления или
кондиционирования воздуха, расположенной между палубами 20, через выходное отверстие, необходимого
для работы системы с общим количеством отверстий, например, 13. Когда подача пара составляет 25 550
фунтов в час, весь этот пар может, при обычном контакте с трубопроводом 24, ведущим к конденсатору или
горячему колодцу, проходить через клапан, при котором будет подаваться пар. Давление пара снижается с
480 фунтов на квадратный дюйм до 50 фунтов на квадратный дюйм. В случае, если пар отбирается, давление
снижается. Вместо этого, в рамках данного изобретения, для кондиционирования воздуха в аппарате 3
(например, когда генератор работает на малой нагрузке) мы отключаем редукционный клапан и байпасный
клапан 14, и дополнительный пар, необходимый для выработки 800 киловатт электроэнергии, подается
непосредственно в аппарат 3 через редукционный клапан 5 и трубопроводы 6 и 7 из высоконапорного
источника. Обратный клапан 15 установлен в трубах 6 и 7.
На графике показано количество 115 трубопроводов 10, которые предотвращают прохождение пара, который
мог бы быть отведён или выпущен обратно в турбину. Реле давления 16, управляемое турбиной при
изменяющихся нагрузках, используется для регулирования разницы давления пара, подаваемого через
корпус турбины (в показанном примере) при различных условиях нагрузки (высокотемпературный пар,
низкотемпературный пар и низкотемпературный пар могут компенсироваться паром высокого давления,
давление которого снижается до необходимого уровня с помощью цифр 9, 9b и 9). Этот переходной
редукционный клапан устанавливается описанным выше способом.
При полной нагрузке возможно снижение расхода топлива с 40% до 75% при работе паровой установки,
состоящей из турбогенератора и воздухоохладительного аппарата. Благодаря этому, количество пара,
обычно отводимого или сбрасываемого в воздух, обычно устанавливается на современных воздушных судах.
Регулирование пара в турбине осуществляется путем регулирования потока пара, описанного в данной
статье, а также 6. Определив природу нашего изобретения 355,327 и способ его осуществления, мы
заявляем, что нам известно о спецификации № 295,575, и мы не претендуем ни на что из описанного или
заявленного в ней, но заявляем, что что
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_355328.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=355328&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB355328A
[]
В
м -1,1 В " -,:
.f- l ПАТЕНТ SPEF IYN Дата подачи заявки: 21 мая 1930 г., № 15636/30.
(Дополнение к патенту № 336428 от окт.) 14, 1929. ) Полный текст слева: февраль. 11, 1937, Завершено:
август. 21, 7931, ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Производство арилидов ароматических гидроксикарбоновых кислот.
Я, Уильям Гроувс, подданный Великобритании, проживающий по адресу: Саутгемптон Билдингс, 30, Лондон,
W.C. 2, настоящим заявляю, что сущность данного изобретения (полученного из-за рубежа от компании I. G.
Farbenispdustrie Akl-tiengesellschaft, акционерного общества, организованного в соответствии с
законодательством Германии, из Франкфурта-на-Майне, Германия) заключается в следующем: данное
изобретение является усовершенствованием или модификацией изобретения, описанного в спецификации №
31153 от 1929 года, в которой описывается превращение 3-ариламино-1-фенол-6-карбоновых кислот в
соответствующие арилиды путем нагревания карбоновых кислот с ариламинами в присутствии
конденсирующих агентов и разбавителей.
Настоящее изобретение относится к аналогичному процессу и использует в качестве исходных материалов
вместо вышеупомянутых 3-ариламинофенол-6-карбоновых кислот гомологи этих кислот, описанные в
спецификации № 15493 от 1930 года.
Согласно настоящему изобретению, мета-гидрокситолил-ариламино-карбоновые кислоты нагревают с
ариламинами в присутствии трихлорида фосфора и разбавителя. Полученные таким образом арилиды в
форме солей щелочных металлов обладают таким же хорошим сродством к растительной клетчатке, как и
соединения, полученные в соответствии со спецификацией № 31153.
1929. (Серийный номер 336428). Арилиды, согласно настоящему изобретению, закрепляются на хлопке из
щелочного раствора в количестве, во много раз превышающем количество, в котором закрепляются
соответствующие арилиды крезотиновой кислоты.
Дата: 21 мая 1930 года.
ABEL & IMRAY, агенты заявителя.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Производство арилидов ароматических гидроксикарбоновых кислот.
Я, У. Ипилред Уильям Гновнс, британец, специалист по этим кислотам, описанным в разделе «Тема», по
адресу: здание Саутгемптона, 30, спецификация № 15493 от 1930 года. (Серийный номер 65)
Лондон, W.C. 2, настоящим объявляет (№ 352,644).
Природа данного изобретения (как сообщено мне из-за границы компанией I. в соответствии с настоящим
изобретением). &. Farbenindus- meta-hydroxy-tolyl-arylamino - carboxylic trie Aktiengesellschaft, a Joint Stock
кислоты нагреваются с ариламинами в компании, организованной в соответствии с законами о наличии
трихлорида фосфора. Реакция, проводимая в присутствии множества веществ (70 из Германии,
Франкфурт-на-Майне, Германия), может быть выполнена в присутствии разбавителя, который может быть
особенно эффективен для связывания кислоты. Арилиды, обнаруженные и идентифицированные таким
образом, обладают, согласно следующему утверждению: - солями щелочных металлов, таким же хорошим
сродством 75.
Данное изобретение представляет собой усовершенствование растительного волокна в качестве соединений,
модифицирующее описанное в Спецификации №.
Описание № 336428, спецификация 336428. Арилиды, описанные в настоящем изобретении 15, представляют
собой превращение 3-арил-амино-1-фенол-6-карбоновых кислот в щелочной раствор в количестве, равном:
80 соответствующих арилидов путем многократного нагревания хлопка, в котором соответствующие
карбоновые кислоты с ариламинами фиксируются в ацетоновой кислоте.
наличие конденсирующих агентов. - - Следующие примеры иллюстрируют настоящее изобретение,
относящееся к аналогичному изобретению, в котором части по весу являются аналогичными по процессу и
используют в качестве исходных материалов - ПРИМЕР 1. Вместо вышеупомянутых 3-ариламино-1- 48,6
частей 3-гидрокси-6-метилфенол-6-карбоновой кислоты гомологи дифенилкарбоновой кислоты и 20 55,328 1 2
2 частей анилина добавляют к 500 частям орто-дихлорбензола. При температуре 70-80 °C постепенно
добавляют 12 частей трихлорида фосфора; затем температуру поддерживают на уровне 1000 °C в течение
нескольких часов до завершения конденсации. Реакционную массу подщелачивают раствором карбоната
натрия, дихлорбензол удаляют перегонкой с паром, а анилид 3-гидрокси-6-метилдифениламинкарбоновой
кислоты отделяют фильтрацией.
Его можно очистить, растворив в растворе едкого натрия и повторно осадив диоксидом углерода. При
перекристаллизации из ксилола новый анилид плавится при температуре 170 °C.
Ex---rALrE 2.
51.4 В 500 частей орто-дихлорбензола вводят части 3-гидрокси-6-диметилдифениламинкарбоновой кислоты и
0,20 части анилина, после чего при температуре 70–800 °C к смеси добавляют 12 частей трихлорида
фосфора. Реакционную массу далее обрабатывают и перерабатывают способом, описанным в Примере 1.
Образовавшийся анилид 3-гидрокси-6:41-диметилдиафениламинкарбоновой кислоты может быть очищен
путем растворения его в растворе едкого натрия и повторного осаждения диоксидом углерода. При
перекристаллизации из ксилола новый анилид плавится при температуре 219 °C. ПРИМЕР 3.
24.3 К 1000 частям толуола добавляют части 3-гидрокси-6-метилдифениламинкарбоновой кислоты и 13,8
частей паранитранилина, после чего медленно вводят 6 частей трихлорида фосфора при температуре 70-800
°C.
Температура поддерживается на уровне 1100 °C в течение нескольких часов, пока не закончится
конденсация. Реакционную массу подщелачивают раствором карбоната натрия, толуол удаляют перегонкой с
паром, а паранитранилид 3-гидрокси-6-метилдифениламинкарбоновой кислоты отделяют фильтрацией.
Его можно очистить, растворив в растворе едкого щелочного вещества и повторно осадив диоксидом
углерода. При перекристаллизации из орто-дихлорбензола новый пара-нитранилид плавится при температуре
2250 °C.
ПРИМЕР 4.
48.6 В 750 частей диметиланилина вводят части 3-гидрокси-6-метилдифениламинкарбоновой кислоты и 21,4
части пара-толуидина, после чего к смеси постепенно добавляют 12 частей трихлорида фосфора со
скоростью 70-80 °C.
Температура поддерживается на уровне 1000°F (320°C) в течение нескольких часов. После завершения
конденсации реакционную массу помещают в разбавленную соляную кислоту, осадок отделяют фильтрацией,
подщелачивают раствором карбоната натрия и очищают от диметиланилина паровой дистилляцией. Затем
пара-толуидид 3-гидрокси-6-метил-дифениламинкарбоновой кислоты фильтруют и могут быть очищены путем
растворения в растворе едкого щелочного раствора и повторного осаждения диоксидом углерода. При
перекристаллизации из хлорбензола он плавится при 1520 °C. 75 Соответствующий пара-хлиоранилид
плавится при перекристаллизации из ксилола при 1860 °C, а соответствующий параанизидид — при
перекристаллизации из ксилола при 1800 °C, а соответствующий орто-анизидид — при перекристаллизации
из бензола при 1520 °C.
-ПРИМЕР 6. -
К смеси, состоящей из 51,4 частей 3-гидрокси-6,41-дилметил-дифениламинкарбоновой кислоты и 24,6 частей
ортоанизидина, добавляют 1100 частей толуола и постепенно вводят 12 частей трихлорида фосфора при
температуре 70-800 °C. Реакционную массу дополнительно обрабатывают 90%-ным раствором и проводят
дальнейшую переработку, как описано в Примере 3. При перекристаллизации из бензола полученный таким
образом орто-анизид 3-гидрокси-6-диметил-дифениламинкарбоновой кислоты плавится при температуре
150-1510 °C. 95 Пример: AraPLIS 6.
750 К смеси, состоящей из 51,4 частей 3-гидрокси-41диметил-(лифениламин-карбоновой кислоты) и 25,4
частей пара-хлоранилина, добавляют части диметиланилина, а затем постепенно вводят 12 частей
трихлорида фосфора при температуре 70-800 °C. Реакционная масса дополнительно обрабатывается и
удаляется способом, описанным в Примере 4. 105 При перекристаллизации из ксилола полученный таким
образом парахлоранилид 3-гидрокси-6:41-диметилдифениламин-карбоновой кислоты плавится при
температуре 203-2040 °C.
Соответствующий пара-нитранилид l10 плавится при перекристаллизации из ортодихлорбензола при
температуре 2080 °C. При перекристаллизации из ксилола соответствующий β-нафтиламид плавится при
температуре 2050 °C.
-;ПРИМЕР 7. 115 К смеси, состоящей из 27,75 частей 3-гидрокси-6-метил-14-хлордифениламинкарбоновой
кислоты, 10 частей анилина и 1100 частей ксилола при температуре 70-800 °C, постепенно добавляют 6
частей трихлорида фосфора, после чего всю смесь дополнительно обрабатывают и перерабатывают
способом, описанным в Примере 3.
Полученный таким образом анилид 3-гидрокси-6-метил-41хлордифениламинкарбоновой кислоты, при
перекристаллизации из хлорбензола, плавится при 1830 °C.
Ex.r4.mpE 8.
27.75 части 3-гидрокси-6-метил-41хлордифенилаинкарбоновой кислоты и 130 1. - - --- - r -awmmepmw- %P
355,328 355,328 14,3 частей 1-нафтиламина вводят в 750 частей диметиланилина, и к смеси постепенно
добавляют 6 частей трихлорида фосфора при температуре 70-800 °C. Реакционную массу обрабатывают
способом, описанным в Примере 4 или 6. При перекристаллизации из ксилола полученный таким образом
18-нафтиламид 3-гидрокси-6-метил-41-хлордифениларнинкарбоновой кислоты плавится при 2110 °C.
ПРИМЕР 9'.
К смеси, состоящей из 29,95 частей натриевой соли 3-гидрокси-6-метил-41хлор-лифенвинилкарбоновой
кислоты и 13,8 частей пара-нитранилина, добавляют 1000 частей трихлорида фосфора и медленно вводят 6
частей трихлорида фосфора при температуре 70-800 °C. Температуру поддерживают в течение нескольких
часов на уровне 1100 °C.
После завершения конденсации реакционную массу обрабатывают способом, описанным в Примере 3.
Полученный таким образом паранитранилид 3-гидрокси-6-метил-41-хлиоро-дифенилаунинкарбоновой
кислоты плавится при перекристаллизации из нитробензола при температуре 2550 °C.
При перекристаллизации из ксилола соответствующий пара-хлоранилид плавится при 2030 °C,
соответствующий пара-анизидид — при 1780 °C, соответствующий ортотолуидин — при 1850 °C, а
соответствующий орто-анизидид — при 158 °C. Соответствующий мета-нитранилид при перекристаллизации
из орто-дихлорбензола плавится при 2310 °C.
ПРИМЕР 10.
29.95 Части натриевой соли 3-гидрокси-5-метил-41-хлордифениламинкарбоновой кислоты и 13,8 частей
мета-нитранилина вводят в 1000 частей силена, после чего медленно добавляют 6 частей трихлорида
фосфора при температуре 70-800 °C. Температуру поддерживают в течение нескольких часов на уровне 1100
°C. После завершения конденсации реакционную массу дополнительно обрабатывают и перерабатывают
способом, описанным в Примере 3. Образовавшийся таким образом метаW0 нитранилид
3-гидрокси-5-метил-41хлордифениламинкарбоновой кислоты плавится при перекристаллизации из ксилола
при температуре 1450 °C.
ПРИМЕР 11.
55.5 В 1000 частей хлорбензола вводят части 3-гидрокси-5-метил-41-хлордифениламинкарбоновой кислоты и
части анилина. Затем в смесь при температуре 70-800 °C добавляют 12 частей трихлорида фосфора, после
чего температуру поддерживают на уровне 1100 °C в течение нескольких часов до завершения конденсации.
Масса реакционной смеси рассчитывается способом, описанным в Примере 1. Таким образом, получен
анилид 3-гидрокси-5-метил-41-хлор-дифениламин-карбоновой кислоты.
При перекристаллизации из ксилола соответствующий пара-хлоранилид плавится при 1,590 °C, а
соответствующий п-7н-нафтиламид — при 168 °C.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я 75
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_355329.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=355329&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB355329A
[]
Третье издание. ]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
JniIVfIiLnI Unp In -If-4 UJd-,Ic. U-dJ) In On w = n tLuiivciieiufl Uaecr kuiis/cOu utazLc:i 1IvCaEY 1, aga U. -ar-mfl Дата
подачи заявления (в Великобритании): 21 мая 1930 г. № 15,660/ 30.
Полная спецификация принята: август. 21, 1931.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования винтовых гребных винтов или относящиеся к ним.
Мы, корпорация «Hiamilton Standard Propell», зарегистрированная в соответствии с законодательством штата
Пенсильвания, Соединенных Штатов Америки, по адресу: 221, West 7th Avenue, West Homestead,
Pennsylvania, United States of America, правопреемники Фрэнка Уиалкера Колдуэлла, гражданина
Соединенных Штатов Америки, проживающего по адресу: London Apartments, Brownsville Road and Bellecrest
Avenue, Pittsburgh, Pennsylvania, United States of America, ранее по адресу: 47, Davis Building, Dayton, Ohio,
United States of America, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к винтовым гребным винтам, и в частности к винтам с регулируемым шагом,
предназначенным для использования в авиации.
В общих чертах, согласно настоящему изобретению, предлагается винтовой гребной винт с регулируемым
шагом, имеющий соединение между поршнем, приводимым в движение жидкостью, и лопастями винта, в
котором указанный поршень является односторонним и при перемещении под действием изменения
давления жидкости изменяет шаг лопастей, причем шаг изменяется в противоположном направлении под
действием центробежной силы на лопасти.
Ранее предлагалось управлять винтами изменяемого шага с помощью пневматического масляного или
другого жидкостного насоса, скорость которого зависит от скорости самолета. Согласно настоящему
изобретению, система управления реагирует не на скорость летательного аппарата, а на скорость двигателя.
Один из способов реализации изобретения будет описан далее в качестве примера со ссылкой на
прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 — центральный разрез гребного винта, воплощающий настоящее
изобретение, при этом система гидравлического давления схематически изображена; фиг. 2 — разрез по
линии 2-2 на фиг. 1; фиг. 3 — разрез по линии 3-3 на фиг. 1; фиг. 4 и 7 показывают модифицированную форму
изобретения, фиг. 4 — центральный разрез гребного винта, фиг. 5 — вид спереди, фиг. 6 — разрез по линии
6-6 на фиг. 4, и фиг. 7 — схематическое изображение системы управления; фиг. На фиг. 8, 9 и 10 показана
еще одна модификация изобретения, причем на фиг. 8 изображен центральный разрез пропеллера, на фиг. 9
— разрез по линии 9-9 на фиг. 10, а на фиг. 10 — разрез по линии 10-10 на фиг. 9. 65 Обращаясь более
подробно к чертежам с указанием порядковых номеров, во-первых, к конструктивному типу, показанному на
фиг. 1–3 включительно, t-пигоплер 10 включает в себя, по существу, ступицу 11, лопасти 7', 12 и 13 и
устройство для удержания лопастей, обозначенное в целом цифрой 14.
Устройство для удержания лопастей выполнено в виде разъемного зажима, полуцилиндрические половины
которого скреплены болтами 75, так что полые основания лопастей фиксируются и удерживаются против
действия центробежной силы. Полые основания лопастей установлены на радиальных удлинителях ступиц.
Изображенный на рисунке винт 83 имеет две лопасти, поэтому в полые основания лопастей входят два
выступа ступицы 16 и 17, однако следует понимать, что может быть предусмотрено любое желаемое
количество пластин. Конструкция 85-лопастных элементов предусматривает расположение центра масс
лопасти с одной стороны от оси вращения, благодаря чему вращательное движение создается действием
центробежной силы во время вращения лопасти. Между основаниями лопастей и удлинителями ступиц
расположены подходящие подшипниковые элементы, предпочтительно антифрикционные роликовые
элементы 18. Предпочтительно, чтобы рядом с внешним концом каждого выступа ступицы располагался
набор антифрикционных роликов, а рядом с внутренним концом основания лопасти — еще один, причем
выступ ступицы предпочтительно имеет коническую форму в поперечном сечении, как показано на рисунке.
Между внутренним фланцем 20 каждой из 10T лопастей и разъемным зажимом 14 расположен роликовый
элемент 21, предназначенный для восприятия радиальной внешней силы, действующей на лопасть,
практически без трения.
Различные антифрикционные элементы 18 и 10, 21 обеспечивают практически легкую регулировку лопастей
относительно их продольных осей, при этом сохраняя функцию удержания лопастей относительно рычагов 37
и 88, каждый из которых соединен с фланцевым внутренним концом ступицы в любом другом направлении.
Лопасть пропеллера. Рычаги 37 и 38, как показано на рисунке, крепятся непосредственно к лопасти =7 к
полому валу 23, приводимому в движение двигателем, с помощью винтов 39 или аналогичных. Этот вал 23
может быть обычным кривошипом, разрезной зажим которого срезан или имеет прорези, что обеспечивает
возможность регулировки шага винта. В соответствии с настоящим изобретением углы лопастей
регулируются во время полета предпочтительно в соответствии с принципом возвратно-поступательного
управления скоростью двигателя.
Эта регулировка элемента или поршня и лопастей осуществляется в виде простой, но очень желательной
формы соединения, показанной на примере системы гидравлического давления, например, рычагов 37 и 38 и
80, включающей полый вал гребного винта. Звенья 34 и 35 обеспечивают то, что может содержать некоторое
количество масла или других веществ, так называемых рычагов, расположенных таким образом, чтобы
производить жидкость. Давление этого масла очень мало, угловые перемещения С-образных лопаток
управляются автоматически и могут также управляться вручную в пределах диапазона перемещения
поршневой трубки. 85 описан в настоящем документе. Давление поршня эффективно и позволяет
использовать умеренное рабочее давление с относительно небольшим рабочим давлением в цилиндре 26,
показанном на переднем конце гребного вала. Это обеспечивает поршню значительный рычаг, реагирующий
Соседние файлы в папке патенты