Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_10071
.pdf
перемотки, а также одним управляющим элементом 101, перемещаемым на любую из четырех рабочих
станций, причем все это осуществляется способом, в основном описанным в патентной заявке №.
258,264. В соответствии с настоящим изобретением, в пункте 100 перемещение управляющего элемента из
положения проекции неподвижного изображения в положение смены пленки или наоборот, перемещение
штока управления затвором 48 также приводит к перемещению средств позиционирования пленки в
нерабочее и рабочее положения соответственно.
Устройство, показанное на чертежах, модифицировано в отношении положения затвора и средств его работы
по сравнению с устройством, описанным в Спецификации № 25Sj264, хотя такая модификация не является
частью настоящего изобретения. Затвор G8, вместо того чтобы быть установленным и срабатывать, как
показано и описано в Спецификации 1,
Устройство № 258264 может располагаться между секцией затвора 42 и объективом 0 и может быть
установлено, например, на корпусе 29.3, закрепленном непосредственно на одной стороне основной рамы F и
над валом, принимающим удлинение 420 294, проходящее через отверстие 295 в раме, как показано на
рисунке 7. В удлинителе 294 установлен вал 296, на одном конце которого закреплена спиральная шестерня
297, предназначенная для зацепления с подходящей шестерней 125 298 на валу 56. Противоположный конец
вала 296 выступает в расширение 299 и снабжен спиральной шестерней 300, зацепляющейся с
соответствующей шестерней 301 на продольно расположенном валу 130 302. Вал 302 на одном конце несет
затвор 68, который может быть зафиксирован в нужном положении приводным диском 303. Корпус 293 может
быть выполнен в форме, позволяющей разместить держатель объектива, поддерживающий объектив 0, или
такой держатель 292, как показано на рисунке 1, может быть прикреплен непосредственно к раме F. Следует
понимать, что смазка валов 296 и 302 и шестерен 297, 298, 300 и 201 обеспечивается затвердевшим маслом
или другой подходящей смазкой.
Теперь, когда мы подробно описали и установили природу нашего изобретения...
j5 и каким образом это должно быть выполнено, мы заявляем, что vчто мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_357947.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=357947&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB357947A
[]
ИЗМЕНЕННАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Перепечатано с изменениями, внесенными в соответствии с разделом 8 Закона о патентах и промышленных
образцах 1907–1928 годов.
СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА .5- -jt- 'Al Дата подачи заявки: 24 марта 1930 г., № 9366 /30, Заявка принята:
сентябрь. 24, 7931.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ (С ИЗМЕНЕНИЯМИ).
Усовершенствования, касающиеся магнитных материалов.
Я, Альфред Стюарт Касиэмайл, проживающий по адресу: Норфолк-стрит, 2, Стрэнд, Вестминстер, подданный
короля Великобритании, настоящим заявляю о характере данного изобретения (сообщение от компании
Deutsch-Atlantische Telegraphengesellsehaft, расположенной по адресу: Виктория Луиза Плац, 7, Берлин, W. 30,
Германия, компании, зарегистрированной в соответствии с немецким законодательством) и о способе его
осуществления, который будет подробно описан и установлен в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к усовершенствованиям в производстве магнитных сплавов
никель-железо-класса, в которых содержание никеля превышает 30%, а начальная магнитная проницаемость
должна быть не менее примерно 400.
Использование никель-железных сплавов, которые могут содержать дополнительные компоненты, для
непрерывной нагрузки телеграфных и телефонных кабелей хорошо известно. Также общепризнано, что такие
сплавы предпочтительно должны обладать следующими свойствами: (а) высокая начальная магнитная
проницаемость; (б) практически постоянная проницаемость, т.е. относительно небольшое изменение
проницаемости в максимально возможном диапазоне малых напряженностей поля.
Условие (b) для любого конкретного материала связано с коэрцитивной силой материала, поскольку чем
выше его коэрцитивная сила, тем меньше магнитная проницаемость изменяется с напряженностью поля при
малых намагничивающих силах. В дальнейшем описании относительные значения коэрцитивной силы
материала будут рассматриваться как обратная мера относительной степени изменения магнитной
проницаемости в зависимости от напряженности поля.
Хорошо известно, что чистые никель-железные сплавы, особенно те, которые содержат около 80 песо,
обладают чрезвычайно высокой начальной магнитной проницаемостью.
[Pfriee Il-fide As 6,1 С другой стороны, эти сплавы подвержены относительно большому изменению магнитной
проницаемости в зависимости от напряженности поля. Кроме того, известны и другие сплавы, состоящие,
например, из кобальта, железа и никеля, которые демонстрируют чрезвычайно малое увеличение
проницаемости с увеличением напряженности поля и, следовательно, удовлетворяют условию (b); с другой
стороны, для этих сплавов, удовлетворяющих условию (b), существует предел величины начальной
проницаемости, который делает сплав непригодным для определенных целей.
Настоящее изобретение предлагает общеприменимый способ проведения процесса, который в случае
никель-железных сплавов с высокой начальной проницаемостью и малой коэрцитивной силой позволяет
добиться увеличения коэрцитивной силы и, следовательно, уменьшить изменение проницаемости, не снижая
при этом начальную проницаемость слишком сильно.
До настоящего времени считалось желательным, если не необходимым, чтобы компоненты высокомагнитных,
механически обрабатываемых сплавов железа находились полностью в твердом растворе, а когда
предлагались дополнительные элементы для увеличения начальной магнитной проницаемости или удельного
сопротивления с целью улучшения механической обработки сплава, их природа и количество выбирались
таким образом, чтобы обеспечить их полное растворение в твердом растворе. Если какой-либо элемент
присутствовал не в состоянии твердого раствора, он рассматривался как случайная и вредная примесь. В
качестве известных примеров можно привести добавки марганца, хрома, кобальта, вольфрама, меди,
кремния, молибдена и тому подобных элементов в никель-железные сплавы в таких пропорциях, что все они
образуют твердые растворы с никель-железной основой.
Однако теперь установлено, что некоторые элементы могут с успехом добавляться к никель-железным
сплавам, которые, однако, в конечном приготовленном состоянии не следует хранить в неполных количествах
слишком долго, поскольку в противном случае образуется твердый раствор. Примерами таких элементов
являются серебро, сурьма, бериллий, магний, кальций, фосфор, сера и углерод. Чрезмерный нагрев приводит
к слиянию отдельных частиц в шарообразное состояние. Изобретение проиллюстрировано на прилагаемых
чертежах, на которых показана типичная кривая растворимости твердых сплавов полуникеля и железа.
Хорошо известно, что степень растворимости определенных элементов в сплаве полуникеля и железа
изменяется в зависимости от температуры. В диатуре. Эксперимент показал, что координаты a и y
представляют собой 75%-ные значения подходящей термической обработки, — соответственно, процентное
содержание третьего элемента, добавляемого в сплав никеля и железа, может быть изменено путем
длительной термообработки, что вызывает разделение сплава никеля и железа и температуры.
Третий или добавленный элемент в состоянии - Кривая представляет собой предел мелкого сплошного
деления. Как будет показано ниже, растворимость третьего элемента в равновесии достигается путем
соответствующего контроля этого состояния при заданной температуре.
Можно получить нехрупкий сплав, обладающий требуемой начальной магнитной проницаемостью и
коэрцитивной силой всего 0,3% при комнатной температуре. Из диаграммы видно, что третий элемент входит
в твердый раствор. 85 При производстве магнитных сплавов с использованием основного никель-железного
сплава при 4000 °C.
никель-железный класс, имеющий содержание никеля 0,7%, при 700 °C — 1,5%, при 9000 °C — 2,5%,
содержание никеля более 30%, а при 10000 °C — 3,8%. Если начальная магнитная проницаемость
никель-железа не менее 400, то сплав, содержащий 2,5% третьего элемента согласно настоящему
изобретению, доводится до состояния равновесия путем отжига при 9500 °C в течение достаточного периода
времени, то это состояние будет соответствовать процессу уменьшения вариаций магнитной проницаемости
в малых магнитных полях или повышению коэрцитивной силы, что соответствует точке А на диаграмме,
указывающей на степень твердой растворимости в сплаве. Если содержание комплекса 95 увеличивается с
повышением температуры, то тот же сплав доводится до равновесия при 8000 °C, как показано в точке B, то
более 4% в количестве, превышающем лишь 1,8%, остается в твердом растворе, и его предел насыщения
растворимости при более низкой температуре 0,7% отделяется.
Если сплав нагревается при температуре 300-500 °C, но закаливается с температуры выше 900 °C, не сильно
превышая, если вообще превышая, его предел растворимости при температуре, например, комнатной, без
сегрегации, то сплав можно охрупчить до 9000 °C, поскольку быстрое охлаждение может привести к
охрупчиванию, и после обработки он не достигнет состояния равновесия, так что сплав останется в состоянии
насыщенного раствора при температуре отжига около 9000 °C. Если такой сплав a. или выше, а затем
охладить его при температуре 3000 °C в течение достаточно длительного времени, то часть третьего
элемента достаточно быстро охладится, чтобы получить концентрацию, состоящую из разницы между
условиями пересыщения элемента 0,6% (точка C на кривой) и 2,5% (точка D на кривой), после чего материал
будет выдержан в очень мелком состоянии в течение значительного периода времени, подобно эффекту
«старения».
(по аналогии с возрастным ожесточением) к периоду до появления серебра, который уже был исследован.
осадить часть элемента из твердого вещества, упомянутого здесь в качестве примера третьего типа:
Раствор в мелкодисперсном состоянии. - элемент, как известно, очень слабо растворим в твердом состоянии
как в никеле, так и в железе, а также в никеле. При добавлении серебра в соответствии с изобретением,
серебро является добавленным элементом.
Содержание составляет от 0,4% до 5%, при комнатной температуре предпочтительно около 2,5%; другие
элементы подходящего характера, температура выдержки предпочтительно около 350 °C, включают: сурьму,
бериллии, магний, кальций, фосфор, серу и другие. Это разделение или сегрегация происходит за счет связи.
Подходящие результаты будут получены при выдержке при более низкой температуре с содержанием
фосфора не более 2,0 %, что приводит к снижению начальной проницаемости при содержании серы 0,3 %,
углерода 1,0 % и бериллия 3,0 % и увеличению коэрцитивной силы. Для получения более эффективного
результата, приводящего к повышению магнитной проницаемости, может потребоваться сделать диапазон
оставшихся малых напряженностей поля — обычные добавки, известные в данной области, — более
постоянным. Термическая обработка в металлургическом искусстве, например, марганца при более низкой
температуре для получения диспергированных соединений серы и фосфора. -130 857,9,17 В следующей
таблице показано влияние отжига сплава никеля при охлаждении с 6000 °C.
Сплав 77,5% Ni.
20.0% Фе.
2
.5% Аг.
Начальная проницаемость.
Состояние.
Быстро охлаждено с 6000 °C.
Выдержано в течение 1 часа при температуре 350 °C.
,, 6 часов,, , 11,, ,,, 16,, 1.5,, ,,21,..
5880 4812 4030 4100 3630 3570 Коэрцитивная сила 0,16 0,2 0,29 0,32 0,35 0,37 В приведенной выше таблице
показано, что коэрцитивную силу можно увеличивать по желанию, сохраняя при этом существенно высокую
начальную проницаемость.
Рисунки 2 и 3 представляют собой изображения, полученные из микрофотографий; на рисунке 2 показан
внешний вид сплава вышеупомянутого состава, который при быстром охлаждении с 9000 °C является
однородным и находится в виде пересыщенного твердого раствора.
На рисунке 3 представлен тот же сплав, подвергнутый длительному нагреву при температуре 3750 °C после
закалки.
ing, демонстрирующий тонкое распределение серебра.
Если термическую обработку при 3750 °C продолжать еще несколько сотен часов, мелкие частицы сольются и
станут крупнее, коэрцитивная сила снова уменьшится, и проницаемость перестанет быть постоянной.
Исходя из вышеизложенных объяснений, можно было бы предположить, что наилучшей термической
обработкой для получения желаемого осаждения будет выдержка сплава при температуре 100 или 1500 °C,
но при такой низкой температуре процесс осаждения замедляется, и по этой причине, вероятно, потребуется
время выдержки 1000 или более часов. Следовательно, оптимальный процесс выдержки для получения
практически плоской кривой проницаемости может быть определен экспериментально только для каждого
отдельного сплава.
Разделенные частицы, независимо от их размера (микроскопического или субмикроскопического), создают,
как считается, состояние напряжения внутри материала из-за разницы в их коэффициентах теплового
расширения или изменения объема, при котором коэрцитивная сила увеличивается, однако начальная
проницаемость изменяется лишь в незначительной степени. Следует понимать, что значение начальной
проницаемости и коэрцитивной силы может изменяться путем изменения природы и количества третьего
элемента и/или путем изменения термической обработки, и в определенных пределах может быть получена
любая желаемая комбинация обоих значений.
На рисунках 4 и 5 представлены диаграммы кривых 65, иллюстрирующие изменение проницаемости в
зависимости от напряженности поля.
На рисунке 4 представлен сплав следующего состава: (Ni 75,0%, Fe 20,0% и Ag 5,0%). На графике
представлены четыре кривые, пронумерованные la, lb, lc, le, демонстрирующие влияние различных
термических обработок.
В случае кривой 1a сплав быстро охлаждали с температуры 6000 °C (без дополнительной обработки).
lb-c, сплав после закалки выдерживали при температуре 3500 °C в течение 6 часов (ib) и 33 часов (lo).
То есть, сплав после закалки с 80 6000 °C выдерживали при 3750 °C в течение 36 часов; аналогичный
результат был бы получен, если бы температура закалки составляла 9000 °C.
На рисунке 5 показаны результаты, полученные для сплава с составом Ni 77,5%, Fe 20,5%, Ag 2,0%: кривые
2a, 2b, 2c, 2e соответствуют термической обработке.
Кривая 2x представляет собой обработку, идентичную обработке кривой 2b, но в течение 90 16 часов, а
кривая 2y — обработку по схеме 2a, но сплав был закален с 9000 °C.
Следует отметить, что из вышеизложенного следует, что кривая проницаемости становится более пологой
при увеличении периода выдержки при 3500 °C. Выдержка при 3750 °C в течение 36 часов дает результат,
эквивалентный выдержке при 3500 °C в течение 100-120 часов.
На практике период, превышающий 40-50 часов, будет крайне неудобен.
Очевидно, что следует выбрать именно такую температуру, при которой наилучший результат может быть
достигнут в течение 20-60 часов, учитывая, что обработка при несколько более высокой температуре в
течение более короткого времени дает менее удовлетворительные результаты. С добавлением третьего
элемента, отличного от серебра (357 947 4-), продолжительность и точная температура второй термической
обработки могут быть определены только путем тщательного исследования.
Для достижения желаемой насыщенности.
При температуре закалки может оказаться целесообразным нагреть сплав до температуры выше
температуры закалки, а затем медленно охладить до этой температуры.
Температура отжига, проводимого при температуре около 9000 °C, зависит от температуры размягчения
сплава, а промежуточная температура, с которой сплав быстро охлаждается, выбирается с учетом того
факта, что при этой температуре твердая растворимость третьего элемента должна быть значительно выше,
чем при более низкой температуре, при которой проводится выдержка. Наконец, низкая температура, при
которой материал необходимо выдерживать в течение длительного времени, выбирается исключительно с
учетом процесса выдержки, а не с учетом точки магнитного перехода.
Мы осведомлены о спецификации №.
288,579 и не претендует на то, что заявлено или описано в нем.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_357948.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=357948&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB357948A
[]
РЕЗЕРВНЫЙ ЭКЗЕМПЛЯР V
СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА _ Дата Конвенции (США): 15 июля 7929 г. 357,948 Дата подачи заявления (в
Соединенном Королевстве): 24 марта 1930 года. № 9405/30.
Завершено: сентябрь. 24, 7931.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, касающиеся колёс.
Мы, корпорация KEESEY-AYES WHIEEL, организованная и действующая в соответствии с законами штата
Нью-Йорк, Соединенных Штатов Америки, с головным офисом по адресу: 3600, Military Avenue, Детройт, округ
Уэйн, штат Мичиган, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем о характере данного изобретения и
о том, каким образом оно должно быть реализовано. В частности, мы описываем данное изобретение. т!
Изобретение относится к колесам и колесам, в частности к проволочным колесам для моторных транспортных
средств.
При производстве проволочных колёс было принято тиснить или прессовать части ступицы проволочных
колёс на внешних выступах и формировать посадочные места для головок спиц в этих тиснёных или
прессованных частях. Также было принято закреплять дополнительный элемент или элементы внутри ступиц
проволочных колёс и формировать посадочные места для головок спиц в этом элементе или этих элементах.
В вышеприведённых примерах было принято использовать спицы с бусинами из металлических защёлок, но
эти головки были изготовлены из стали. В отношении тела спиц в прямом положении или коротких участков
тела спиц, если спицы были изогнуты таким образом, что оси спиц в прямом положении или коротких участков
спиц в изогнутом положении совпадали с осями их соответствующих головок.
В приведенном выше примере, где хижина имеет выпуклую или выдавленную наружу поверхность, гладкая
или шероховатая внешняя поверхность не может быть сохранена.
что приводит к затруднению очистки обугленного участка и снижению художественной ценности проволочного
колеса. Ещё одна трудность связана с опасностью разрушения или разрыва штампованных или прессованных
частей, главным образом из-за напряжения, воздействующего на металл. В приведенном примере, где
дополнительный элемент или элементы закреплены внутри ступицы, возникают возражения по поводу
дополнительного веса и сложности изготовления.
[Цена 1/-] Настоящее изобретение направлено на предотвращение или минимизацию вышеуказанных
возражений и с этой целью предусматривает формирование ступицы и спиц таким образом, чтобы внешняя
поверхность ступицы имела практически однородный и непрерывный контур, а также чтобы обеспечивалась
максимальная прочность ступицы и спиц, а также в зацеплении этих частей. Настоящее изобретение также
заключается в формировании ступицы и спиц таким образом, чтобы спицы могли быть касательными, а
посадочные места в ступице для 65 головок спиц были доступны для инструментов, используемых для
формирования посадочных мест в коммерческом или серийном производстве.
Изобретение представляет собой колесо со спицами, включающее обод и корпус ступицы 70, имеющий
углубления в виде апертур для зацепления со спицами, расположенные по внутренней периферии ступицы.
Изобретение также включает в себя колесо со спицами из проволоки, состоящее из обода и оболочки из
листового металла 75, соединенных спицами, наклоненными к внешней поверхности ступицы, причем головки
спиц...
spokes ev ig scaltinogs pro-vi(led by cpenAin1's:omnir in deiressed parts on the inner periphery o0 cthe hub.. 8.
Конструкция также включает в себя проволочную спицу с пяткой, соединенную в комбинированном виде с
ободом и внутренними и внешними элементами ступицы. Внешний элемент ступицы имеет углубления,
выступающие внутрь, с отверстиями, обеспечивающими поверхности для зацепления спиц внутри внутренней
периферии ступицы и имеющие радиально выступающие выступы, снабженные угловым пространством.
Углубления и внутренние посадочные части расположены под углом относительно выступов, которые
принимают внутренний элемент ступицы. Выступы предназначены для приема средств для фиксации
указанных внутренних и внешних элементов ступицы. 95 Изобретение также включает в себя колесо с пятью
спицами, включающее ступичный элемент, снабженный гнездами для спиц, образованными отверстиями,
проходящими через части корпуса ступицы, при этом спицы с головками вставляются в указанные гнезда и
имеют прямые части корпуса, тангенциально простирающиеся от корпуса ступицы, а плоскости соединения
между указанными головками и их соответствующими частями корпуса существенно расположены в пределах
внешней периферии указанного ступичного элемента. С помощью ступичного элемента, расположенного
рядом с указанными гнездами.
Изобретение дополнительно состоит в колесе с натяжными спицами, включающем ступичный элемент,
снабженный, по существу радиально расположенными гнездами для спиц, причем спицы имеют головки,
частично входящие в эти гнезда внутри внутренней периферии ступицы, и снабжены прямыми участками
корпуса, выступающими тангенциально от ступицы, причем плоскости соединения между их головками 1 и
участками корпуса находятся по существу внутри внешней периферии указанного ступичного элемента рядом
с указанными гнездами. Изобретение дополнительно состоит в дополнительных особенностях, описанных
ниже и воплощенных в прилагаемых пунктах формулы изобретения.
Теперь обратимся к прилагаемым чертежам, на которых:
Рисунок 1 представляет собой вид спереди проволочного колеса, воплощающего мое изобретение; рисунки 2
и 3 — поперечные сечения; рисунок 4 — поперечное сечение по линии 1-1 рисунка 2; рисунок 5 — поперечное
сечение по линии 25,-5 рисунка 3; рисунки 6 и 7 — виды спицы под прямым углом друг к другу; рисунок 8 —
увеличенный вид части рисунка 6.
3 Колесо из проволоки, воплощающее мое изобретение, имеет, как показано на рисунках 1, 2 и 3, ступицу 1,
обод 2, который в данном случае представляет собой обод из листового металла с опускающимся
основанием, несущий шину, и передний и задний ряды проволочных или стальных спиц 3 и 4 соответственно.
Втулка предпочтительно выполнена из листового металла и имеет переднюю обойменную часть 5 и заднюю
фланцевую часть 6, причем первая снабжена вблизи ее переднего конца посадочными местами для передних
спиц 3, а вторая снабжена в своей кольцевой фланцевой части 7 посадочными местами для задних
S-образных спиц 4. Этот кольцевой фланец выступает назад от внешнего края радиально расположенного
фланца 8, причем два фланца образуют фланцевую часть 6. Передняя и задняя серии спиц 3 и 4,
соответственно, расположены парами, при этом спицы каждой пары пересекаются и наклонены относительно
срединной плоскости колеса, а радиальные плоскости колеса проходят через спицы. Как показано, углы
наклона o5 передних спиц относительно срединной плоскости колеса больше, чем у задних спиц, а углы
наклона задних спиц относительно радиальных плоскостей, проходящих через эти спицы, больше, чем у
передних спиц.
Посадочные места для спиц в бочкообразной части 5 и фланцевой части 6, а также соответствующие спицы
могут воплощать в себе изобретение, относящееся к ним, и могут использоваться посадки для спиц и спицы
различных типов.
В любом случае, описания изобретения в отношении спиц и их посадочных мест во фланцевой части 6 будет
достаточно.
При изготовлении ступицы 1, после предварительного определения расположения 70 задних спиц 4, участки
кольцевого фланца 7, прилегающие к точкам, выбранным для посадок спиц, углубляются внутрь в виде дуги
по периферии кольцевого фланца, как показано на рисунках 2, 3, 4 и 9 и 10.
Отверстия и посадочные места для спиц в кольцевом фланце формируются аналогичным образом путем
пробивки, сверления и зенковки, или их комбинацией, за исключением того, что они формируются на
противоположных концах дугообразных частей в зависимости от направления движения соответствующих
спиц. Таким образом, будет описано формование только одного отверстия для спицы и сиденья. Отверстие 11
и посадочное место 12 для задней спицы выполнены таким образом, что значительная часть, а именно, как
показано, приблизительно половина посадочного места, образована в невдавленной части кольцевого
фланца под углом 90 градусов. Это седло имеет форму, в значительной степени соответствующую опорной
поверхности на головке внутреннего конца задней спицы, которая будет описана далее.
После выбора материала спиц соответствующего типа, один конец обжимается или деформируется для
образования головки 13, как показано, в частности, на рисунках с 4 по 8 включительно. Головка (форма 10) и,
следовательно, ее опорная поверхность могут иметь коническую, выпуклую или вогнутую форму, но, как
показано на рисунке, она выпуклая. Однако в любой форме головка симметрична относительно своей оси,
непосредственно прилегающая к ней часть 105 тела спицы симметрична относительно своей оси, а ось
головки расположена под углом к оси непосредственно прилегающей части тела.
Кроме того, предпочтительно, чтобы угол и наибольший диаметр головки были такими, чтобы опорная
поверхность головки для зацепления части седла с невдавленной частью кольцевого фланца выступала за
пределы, но предпочтительно немного, прилегающей части корпуса спицы.
При формировании головки спицы 13, как описано здесь, поток металла в головке будет наибольшим в
направлении той части головки, опорная поверхность или хорда 120 которой расположена под наибольшим
углом к оси непосредственно прилегающей части корпуса, и наименьшим в направлении той части головки,
опорная поверхность или хорда которой расположена под наименьшим углом к оси 125 непосредственно
прилегающей части корпуса. Распределение металла в той части головки, которая находится между
максимальным и минимальным углами, будет постепенно изменяться в той же самой 13 (357,948), где
радиально выступающий фланец образован с посадочными частями 16, которые предназначены для контакта
с неподвижным фланцем 17 колеса или внутренней ступицы.
Втулки 15 снабжены сужающимися к задней части отверстиями 18, центры которых расположены на одной
окружности и концентричны относительно оси ступицы. Болты 19, закрепленные на неподвижном фланце 17,
предназначены для прохождения через эти отверстия, а гайки 75 20 предназначены для навинчивания на эти
болты и для установки в отверстия с целью крепления ступицы и, следовательно, проволочного колеса к
внутренней ступице колеса. Благодаря такой конструкции, втулки 8G могут изгибаться при затягивании гаек,
обеспечивая упругую фиксацию гаек на судне и, кроме того, предотвращая поломку или разрыв ступицы во
время работы колеса. 85 Ссылка делается на описания заявок на имя KelseyHayes Wheel Corporation под
номерами 11,20.5131 (серийный номер 357,966) и 29,21.2131 (серийный номер 357,573). Поскольку мы
подробно описали и определили природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_357949.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=357949&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB357949A
[]
ЗАПАСНОЙ ЭКЗЕМПЛЯР
УТВЕРЖДЕНИЕ ПАТЕНТА Дата подачи заявки: 26 марта 7930 г. № 9514/30.
35,7, 949 Заявка на курс "Полностью одобрено" принята: сентябрь. 26, 1931, ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в производстве фанеры или других ламинированных конструкций, имеющих
поверхность из древесины, и относящиеся к ним.
(Сообщение от И.Ф.) LAuCKS Ixc.; корпорация штата Вашингтон, Соединенные Штаты Америки, имеющая
свой главный офис и место ведения бизнеса по адресу: 314, Морское здание, Сиэтл, округ Кинг, штат
Вашингтон, Соединенные Штаты Америки.
Я, Конрад Арнольд, дипломированный патентный поверенный, проживающий по адресу: Саутгемптон
Билдингс, 11 и 12, Лондон, W.C.2, являющийся подданным Великобритании, настоящим заявляю о характере
данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в
следующем заявлении:
При изготовлении композитных конструкций из древесины, и в частности фанеры, традиционно слои
соединяли с помощью клея в пастообразной или дисперсной форме и прикладывали давление, например, в
плоскопечатном прессе, используя съемную перфорированную прижимную плиту. Таким образом,
обработанная конструкция оказывается закрытой или герметизированной в местах контакта с прессом.
В значительной степени неизбежно происходит скопление сжатых паров в виде пузырьков, и чем больше
воды необходимо удалить, тем сильнее тенденция к образованию пузырей; кроме того, при наличии паров,
находящихся под их давлением, возникают локальные температурные перепады и значительное
гидролитическое воздействие.
Таким образом, обеспечить равномерность адгезии невозможно.
Однако в соответствии с настоящим изобретением теперь становится возможным прикладывать тепло к
древесным материалам: это позволяет избежать образования конденсата, и в результате достигается
значительное улучшение адгезионного поля. Кроме того, становится возможным применять температуры,
которые иначе недопустимы для деревянных конструкций.
X5 Слои, включающие деревянную поверхность или поверхности, подлежащие соединению, скрепляются с
помощью клеевой основы, нанесенной на одну из поверхностей в предпочтительной форме, например, в виде
диспергированной, пастообразной или жидкой массы, недиспергированной массы или отдельных частиц. Для
первого случая можно использовать обычные клеевые составы. Для последнего можно использовать
мелкодисперсный материал, например, молотый изолированный белок, глютен, белок растительного
происхождения, семена, муку из цельных семян, муку из масличных семян, сою, хлопковое семя, коноплю,
клещевину, льняное семя, молотые остатки жмыха после процессов экстракции масла, чистые или
смешанные крахмалы и тому подобное. 60 После того, как соединяемые слои надлежащим образом
снабжены промежуточным клеем, вся конструкция подвергается давлению и нагреву, но таким образом,
чтобы обеспечить свободный отвод паров со всех сторон конструкции. Могут использоваться различные
механические устройства; и согласно данному изобретению применяется прессовая конструкция подходящего
типа, контактные поверхности которой снабжены разрывами непрерывности, обеспечивающими 70
вентиляционных отверстий или вентиляционных каналов вдоль указанных поверхностей.
Одним из особенно выгодных решений, например, является использование проволочной сетки в одном или
нескольких слоях в качестве облицовочного материала для 75-дюймовой плиты печатного станка. Например,
сетка с размером ячейки около 30 меш и сетка с размером ячейки около 50 меш, расположенные друг над
другом, обеспечивают достаточное количество точек контакта с обрабатываемой композитной структурой, и в
то же время имеются вентиляционные отверстия в таком значительном количестве, что без существенных
препятствий можно обеспечить приложение желаемого давления. 85 Особенно с такой адгезионной основой,
как крахмал, эффективность которого до сих пор была значительно снижена из-за склонности к
гидролитическому разрушению при горячем прессовании, теперь можно получить результаты, которые ранее
считались невозможными с таким материалом. Крахмал, который ранее использовался в связи с древесиной,
не обладал водостойкостью, и его считали невозможным применять при очень высокой температуре из-за
склонности к неравномерному схватыванию и локальному разложению.
Однако в настоящее время легко достижимы высокие температуры нагрева, и можно использовать
температуру нагревательной плиты от 2120 до 3750 °F с весьма удовлетворительными результатами.
В зависимости от толщины обрабатываемой панели или подобного материала, время прессования может
быть больше или меньше; например, панель толщиной 3117 дюймов нагревается около 15 минут при
температуре плиты около 3600 °F. Композитные конструкции могут быть выполнены из цельных слоев
древесины или из древесины в сочетании с такими материалами, как гипсокартон, бумажный гипсокартон,
ткань и тому подобное. В случае шпона или фанеры отмечаются особые практические преимущества. Не
только предотвращается образование газовых карманов между слоями и локальное гидролитическое
воздействие, вызванное условиями давления и температуры, но и благодаря дополнительному сцеплению,
обеспечиваемому небольшими вмятинами и многочисленными точками контакта, создаваемыми рифленой
или многоячеистой поверхностью, оказывающей давление, слои сцепляются и удерживаются таким образом,
чтобы противостоять усадке при прессовании, и важным результатом является соответственно уменьшенное
изменение площади поверхности обрабатываемой структуры. Когда влага выводится, температура
древесины повышается, и, определяя время нагрева с этой точки, можно легко применить любую желаемую
температуру для дальнейшего коагулирующего воздействия на связующий материал.
В качестве иллюстрации различия в характере воздействия, вызываемого нынешним процессом, по
сравнению со старой практикой, было обнаружено, что зеленая панель из тополя размером 3112" x 34" x 68",
собранная с помощью клея и подвергнутая гидравлическому давлению 238 фунтов на квадратный дюйм в
течение 50 минут по старой процедуре прессования между плотно прилегающими гладкими прижимными
плитами, нагреваемыми паром под давлением 145 фунтов, обуглилась, покрылась пузырьками и трещинами,
за исключением краев и торцов, а в центре все еще сохранялась некоторая влажность. С другой стороны,
панель, идентичная по составу и обработанная в соответствии с данным процессом всего несколько минут
при вентилируемом давлении, после снятия оказалась равномерно сухой, слои были соединены по всей
поверхности прочным соединением и не имели пузырьков и признаков гидролиза. Кроме того, уменьшение
площади было значительно меньше.
В зависимости от обрабатываемого вида древесины величина давления может несколько варьироваться: для
сухой древесины, как правило, требуется большее давление, чем для влажной. В случае, например, влажной
древесины тополя, полученной после обработки на шпоночном станке, желательно поддерживать давление
около 40 фунтов на квадратный дюйм. С другой стороны, при работе с сухими и плотными породами
древесины, такими как желтая береза, вполне можно использовать давление до 300 фунтов. Еще одной
особенностью является многоконтактный характер используемых поверхностей, создающих на поверхности
древесины рельефную поверхность с помощью прессованных углублений, что придает ей характерную
отделку. При желании это можно дополнительно варьировать путем шлифовки или иного удаления отдельных
участков поверхности углубления, благодаря чему можно легко получить различные характерные
конструктивные особенности на контрастных участках углубления и плоскости.
Подробно описав и определив природу указанного изобретения и способ его осуществления, как мне
сообщили мои зарубежные корреспонденты, я заявляю, что
Соседние файлы в папке патенты