Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_121
.pdf
поверхностью (установленные на изоляционном материале A), к которым медная пластина F соприкасается и
замыкает электрическую цепь, когда кулачок H прижимает стержень D и указанную медную пластину вниз. J
— это жёсткая пружина, обеспечивающая быстрое срабатывание тормоза, когда выступ MI кулачка проходит
над колесом K. E — это короткая жёсткая пружина, которая при срабатывании тормоза компенсирует удар, а
не ударное колесо K.
I — это масло, необходимое для подавления искры, возникающей из-за самоиндукции при разрыве
электрической цепи. Рис. 4, лист QO 2, представляет собой чертеж регулятора. A A — это грузы
(подвешенные на вертикальном шпинделе), которые разлетаются в стороны при вращении с помощью
зубчатых колес B и шкива C, и, таким образом, перемещают втулку D против давления пружины E, 65 в
большей или меньшей степени в зависимости от скорости вращения. Углубление во втулке D входит в
зацепление с кольцом F, к которому прикреплен небольшой шпиндель G, к которому, в свою очередь,
прикреплен медный контакт H (электрически изолированный от шпинделя G), который контактирует с
переменным конденсатором I.
На рис. 5, лист 2, показан план переменного конденсатора, L — медные секции, электрически изолированные
друг от друга. Пластины конденсатора соединены с секциями L таким образом, что при перемещении контакта
H по указанным секциям L емкость конденсатора либо увеличивается, либо уменьшается в зависимости от
направления движения вышеупомянутого контакта H. На фиг. 6 и 7, лист 2, показаны проекции магнитов,
демонстрирующие средний магнитный путь потока 85 в пунктирных линиях.
На рис. 6 показано положение плунжера в нижней точке хода. На рис. 7 показано положение плунжера в
верхней точке хода. На рисунках 8 и 9, лист 3, представлены 90 графиков, показывающих намагниченность
образца листового железа. Инжир. 10 На листе 4 представлен график, показывающий кривые намагничивания
магнитов машины, демонстрирующий изменение намагниченности в разных положениях плунжера.
На рис. 1, листе 4, представлен график, показывающий потери железа в образце листового железа (при
частоте 25 циклов в секунду). 100 Ниже приведены технические характеристики машины, работающей с
постоянной скоростью при изменяющихся нагрузках, имеющей два магнита и расположенной, как показано на
рис. 1, лист 1.
Длина хода поршня 3 дюйма.
Диаметр торцов опоры составляет 12 дюймов.
Другие размеры показаны на рис. 6, лист 2. Я не ограничиваюсь производством машин только такого размера
и производительности; можно изготовить машины любого желаемого размера и производительности.
Поскольку одновременно работает только один магнит, и оба магнита абсолютно одинаковы, для обоих
магнитов будет достаточно одного расчета. 115 В верхней точке хода плунжеров полюсные поверхности не
должны соприкасаться; в данной машине длина хода составляет 3 дюйма, поэтому, если в нижней точке хода
полюсные поверхности расположены на расстоянии 8 см друг от друга, то в верхней точке хода на расстоянии
3 дюймов расстояние между полюсными поверхностями составит 0,38 см, что обеспечит достаточный зазор.
Все силовые линии, создаваемые в железе намагничивающей силой, фактически не проходят через
полюсные поверхности и воздушное пространство, а проходят по другим путям; это так называемые линии
утечки, обычно именуемые линиями утечки. Процент линий утечки зависит главным образом от длины
воздушного пространства между полюсными поверхностями и уменьшается по мере уменьшения длины
воздушного пространства.
16 В следующих таблицах показан метод расчета возбуждений в воздушном пространстве = 8 см.
магниты в воздушных зазорах 8, 6, 4 и 2 см.
Суммарный поток принимается равным 21 960 000 силовым линиям. Предполагаемый процент утечки указан
над каждой таблицей. 20 Эффективная площадь воздушного пространства получается путем сложения 0,8
длины воздушного пространства по всему периметру поверхностей опор. Кривая намагничивания железа
показана на рис. 8 и 9, лист 3.
Рис. 8. Деления вертикальной линии = 1 килограмм на кв. см. Деления горизонтальной линии = 50
ампер-витков на см.
Рис. 9. Деления вертикальной линии = 5 киловольт, 30 линий на кв. см. Деления горизонтальной линии = 5000
ампер-витков на см.
Утечка - 40% плотности магнитного поля, магнитный усилитель. Общая площадь, потоковые линии, длина,
витки, сила тока.
кв. см. на кв. см. см. на см. оборотов.
A 1,464 21,960,000 15,000 40 10 - 400 B 1,830 do. 11,990 40 5 200 C делать. делать. делать. - 60 5 300 D 1450
делать. 15,150 28- 11 308 E do. do. do. 16,11 176 Q 753 13 176 000 17 490 3 75 225 S 1 472 do. 8,948 8 7,157
57,256 Соединение между D и E 1 450 21 960 000 15 150 0 0 0 Витков по ампер, необходимых для всей
магнитной цепи = 58 865.
Воздушный зазор - 6 см. Утечка 3 35% Плотность магнитного поля Магнитный усилитель Общая площадь,
потоковые линии, длина, витки, сила тока.
кв. см. на кв. см. см. на см. оборотов.
A B C D E Q S Совместное использование D и E 1464 1830 do.
1,450 делать.
753 1,256 1,212 21,960,000 делать.
делать.
делать.
делать.
14,274,000 делать.
21,960,000 15,000 11,990 делать.
15,150 делать.
18,820 11,280 18,110 27.8 16 3 11 11 9024 400 300 306 176 405 54,144 Для работы всей магнитной цепи
требуется 55 951 ампер-витков.
С.
а 1 i i j i j I 169,08.5 Воздушный зазор = 4 см.
Утечка составляет 30%.
Маг. Плотность Маг. Ампер. Общая площадь, потоковые линии, длина, витки, сила тока.
кв. см. на кв. см. см. на см. оборотов.
A 1,464 21,960,000 15,00,0 40 10 400 B - 1,830 do. 11,990 40 a 200 C do. do. do. 60 5 300 D 1450 do. 15,150 27.4!
11 301 E do. do. do. 16 11 176 753 15.372,000 20,410 3 300 900 S- 1,068 - до. 14,400 4 i 11,520 146,080
Соединение между 1 D и E 957 21,960,000 22,950.6, 950 570 Ампер-витков, необходимых для всей магнитной
цепи 48,927.
Воздушное пространство 2 см. Утечка = 22% Маг. -Плотность Маг. Ампер. Общая сумма. Thar6a,- n -:Eui. S -- -
1 длина, повороты, ампер.
кв. ем. за кв.ем. Эм. за ем. | поворачивается.
A 1,464 21,960,000 15,000 40 10 400 B 1,830 - do. 1-1,990 40 5 200 C - делать. делать. < делать. -60 5 300 S D
1,450 делать. 15,150 27 11 297 E do. - do. -- do. 16 11 176 Q 753 17,128,800 22,750 3 900 2,700 S 890 do. 19,250
2 15,400 30,800 Соединение между - -D и E 702 21 960 000 31 280 1 8 000 8 000 Ампер-витков, необходимых
для всей магнитной цепи = 42 873.
Рис. 10, деления вертикальной линии 1 килолиния на кв. см. Деления горизонтальной линии _ 10 000
ампер-витков на см.
Кривые намагниченности каждого сантиметра. На рисунке показана длина обмотки, обеспечивающая
сопротивление медной обмотки и ходу магнитов.
На рисунке 10, лист 4, видно, что кривые намагниченности практически прямые, и 7"11 многожильного
медного провода.
параллельно, между возбуждениями 10,00 Ом сопротивление на ярд при 60 Ом. = 30 ]5 до 60 000
ампер-витков iii случай 0,0005169 Ом.
нижние четыре, и от 20 000 до 50 000. Пропускная способность по току при 2000 ампер-витках в верхних
четырех, между ними, ампер на квадратный дюйм. =92,4 ампера.
При этих возбуждениях индуктивность внешнего диаметра изолированного провода магнитов практически
постоянна, ниже 0,29 мм. 35 При этих возбуждениях индуктивность выше, а выше этих возбуждений
индуктивность ниже в соответствии с наклоном кривых. Обмотка состоит из 10 секций, каждая секция имеет
100 витков провода, расположенных в 25 слоях по 4 витка на слой. Для обеспечения хорошей вентиляции, при
мощности около 60 000 ампер-оборотов, между 40 элементами в каждом участке оставляется воздушный
зазор в 0,25 дюйма.
169,085 Диаметр сердечника = 17 дюймов.
Длина проволоки в каждом участке = 214 ярдов.
а-. Длина проволоки в 10 секциях = 2140 ярдов.
Сопротивление обмотки = 2,140 x 0,0005169 = 1,106 Ом.
ПОТЕРИ МЕДИ И ЖЕЛЕЗА.
Ток возбуждения равен 60 000 ампер, следовательно, поскольку обмотка состоит из 1000 витков проволоки,
ток составляет 60 ампер.
потребуется.
Потери меди = C² x R² в ваттах, где C = сила тока.
=602 X 1.106. R = сопротивление.
=3983 ватта.
В следующей таблице показаны потери в железе, обусловленные гистерезисом, в составных частях железной
цепи, а также общие потери в железе.
Кривая потерь железа в используемом здесь железе показана на рис. 11, Лист 4. Частота = 25 циклов.
Рис. 11. Вертикальные линии деления = 1 ватт потерян на фунт. Горизонтальная линия = 5 килограммов, 25
линий на кв. м. Часть. Средний вес, потерянная мощность, общая плотность (в фунтах на фунт потерянной
мощности).
A 16,000 985,9 886,5 B 13,000 1353,6 811,8 C do. 1,605.6 963.0 D 16,150 974.92 896.0 E do. 209.92 192.0 Q 22
000 32 1,7 54,5 Соединение между E и D 25 000 44 2,6 - 116,6 Общие потери мощности во всей железной цепи
= 3920,4. Также в железе происходят небольшие потери из-за вихревых токов, но если железо хорошо
ламинировано, эти потери практически незначительны.
ОБЩАЯ МОЩНОСТЬ МАГНИТОВ В ВАТТАХ.
-3983 + 3921 = 7904 ватта = 10,59 лошадиных сил.
Повышение температуры в ядре и 7-кратное увеличение мощности = 99 × Количество потерянных ватт.
площадь излучения, кв. дюймов.
=99 X J-n=примерно 76Q Далеко.
6,380 Другая часть магнитной цепи 50Q Far ТРЕБУЕМАЯ ЕМКОСТЬ.
Электромагниты обладают индуктивностью; эффект индуктивности в цепи переменного тока заключается в
создании электродвижущей силы, противодействующей приложенной электродвижущей силе, в результате
чего поток тока замедляется и смещается по фазе с приложенной электродвижущей силой, то есть ток
отстает. 5. (Эффект емкости в цепи переменного тока прямо противоположен эффекту индуктивности: ток,
протекающий через цепь, является приложенной электродвижущей силой.) Таким образом, можно
расположить индуктивность и емкость 65 в цепи переменного тока так, чтобы они нейтрализовали действие
друг друга.
Это состояние называется резонансом и достигается при 27rfL = 2 K, где f = частота.
Если 27rL равно 27,JK, то протекающий ток L = коэффициент индуктивности будет совпадать по фазе с
приложенной мощностью K = электродвижущей силой, а сопротивление будет препятствовать его
протеканию.
169,085 Коэффициент самоиндуктивности трех магнитов.
Магнитная проницаемость цепи = 41,6.
L 1.25 7z2 A u, где L = коэффициент собственной индуктивности.
1X108 1.25 X 10002 X 1464 x 41.6 с.. L = 195 × 10⁸ = 3,904 генри.
2irfL. 2f = K n = Количество витков проволоки.
А = площадь ядра (кв. см).
? u = магнитная проницаемость цепи.
I = длина цепи, см.
=2irx25X3.904= 2 1rx25XK 613.2=1 - 157 xK 1 . K i613.2 x 157 =.00001039 forads.
Конденсатор может быть либо соединен с магнитами, либо соединен параллельно. 15 последовательно с
электрической цепью Сэя, как показано на рис. 2, лист 1.
Сила притяжения между полюсами магнитов.
Сила притяжения между полюсом на его гранях и плотностью потока на гранях пропорциональна плотности
потока в воздушном пространстве и равна F-2 A B Ba дин. где Y = сила в динах.
-A = площадь одной грани столба.
B = плотность на полюсных поверхностях.
Ba = плотность в воздушном пространстве.
Плотность магнитного потока на полюсных поверхностях определяет силу притяжения в фунтах. 30 и
воздушное пространство изменяются во время хода магнитов на четырех этапах хода плунжеров,
следовательно, сила притяжения также является средней силой притяжения.
Сила также варьируется. В следующей таблице: Длина потока Плотность потока Общая плотность
воздушного пространства кв. см кв. см сила в сердечнике. см в воздушном пространстве. на полюсных
поверхностях. в фунтах
15,500 8 9,851 18,090 22,530 15,800 6 11,980 19,970 32,210 16,500 4 15,840 22,450 47,870 16,600 2 21,300
25,190 72,230 4) 174,840 Средняя сила притяжения = 43 710 фунтов.
В приведенной выше таблице предполагается, что электродвижущая сила во время хода находится в фазе с
током, но это не так. Истинная приложенная сила притяжения составляет примерно 0,8 от 43 710 = общая
масса 34 968 фунтов.
169,085 МОЩНОСТЬ И КПД. При 500 оборотах в минуту потребляемая мощность двигателя должна
составлять, скажем, 1 л.с. = LF × Q/N, где F = сила притяжения в фунтах.
33,000 L = длина хода поршня в футах.
IH.P = 34 968 x 25 x 2 x 500 Q = Количество магнитов.
33,000 N = Количество оборотов в минуту.
=265 лошадиных сил.
Механический КПД этой машины составляет менее 90 процентов. Предполагая, что эта машина, если она
хорошо сделана, не должна иметь КПД. Мощность на лошадиную силу = x90 = 38,5. Мощность на лошадиную
силу.
1 Входная мощность машины = 10,59 лошадиных сил.
Мощность машины = 238,5 лошадиных сил.
Эффективность — 2253 процента.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, на
что я претендую, является c 1. Машина для выработки энергии, имеющая электромагниты, возбуждаемые
переменным электрическим током, при этом поршни указанных магнитов соединены с коленчатым валом, а
вращательное движение достигается за счет возбуждения магнитов способом, описанным выше.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_169086.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=169086&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB169086A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: август. 13, 1920. № 23,705120.
Полный текст слева, 12 мая 1921 г., принят к публикации: сентябрь. 22, 1921.
Технические характеристики системы видеонаблюдения.
Усовершенствования в обивке стульев и подобных изделий.
Мы, компания SvDNEY CROAx.Mn SEABILE, британский подданный, и компания 1H. J. SEARL.E AND SON
LIMITED, британская компания, обе расположенные по адресу: Олд Кент Роуд, 70–78, в Южном Лондоне,
настоящим заявляем, что сущность данного изобретения заключается в следующем:
Данное изобретение относится к усовершенствованиям в обивке стульев и подобных изделий.
До настоящего времени при обивке стульев и подобных изделий было принято использовать несколько
пружин, закрепленных на ремне, прикрепленном к каркасу сиденья, а также ряд пружин на передней
направляющей указанного каркаса; последние пружины удерживались на месте с помощью полосок
тростника, к которым они прикреплены, а концы которых жестко прикреплены к боковым сторонам каркаса
сиденья. Этот метод обивки, хотя и экономичен, имеет тот недостаток, что обеспечиваемая им упругость
несколько ограничена, поскольку передние или краевые пружины жестко прикреплены к раме и,
следовательно, не могут деформироваться в той же степени, что и пружины корпуса. Однако этот недостаток
отсутствует в альтернативном способе обивки, при котором передние или краевые пружины не соединяются с
каркасом с помощью тростниковых планок, а удерживаются на месте с помощью брезента, мешковины или
подобного материала, который пропускается между указанными пружинами и пружинами корпуса, при этом
пространство, образованное между этими двумя группами пружин, заполняется наполнителем, а затем все
покрывается наружным покрытием.
Однако этот метод обивки относительно дорог. 40 Целью нашего изобретения является создание способа
обивки, который будет обладать преимуществами каждого из описанных выше методов, а именно:
экономичностью в производстве и прочностью в использовании. С этой целью мы действуем следующим
образом, а именно, устанавливаем ряд пружин кузова, опирающихся на ремни обычным способом, а также
ряд передних или краевых пружин, опирающихся на переднюю направляющую рамы сиденья.
Эти пружины соединены между собой отрезком стержня, концы которого шарнирно закреплены по бокам
рамы сиденья. Шток 56 предпочтительно выполнен из центральной части, которая крепится к верхним концам
пружин, и из двух концов или кривошипов, которые изогнуты вверх и назад от концов указанного центрального
стержня 60.
Благодаря такой конструкции, как станет очевидно, передние пружины могут перемещаться целиком
относительно указанной рамы за счет шарнирного соединения поддерживающей проволоки 66 с рамой. —
Таким образом, наше изобретение обеспечивает недорогой способ обивки, который одновременно
обеспечивает более высокую степень упругости, подобную той, что обеспечивается упомянутой выше
независимой пружиной 70.
Датировано 13 августа 1920 года.
G. F. REDFERN & Co., 15, South Street, Finsbuiv, E.C. 2, и 10, Gray's Inn Place, W.C. 2, 75, агенты заявителей.
i 11 1 i j J i i 4 i [PWoe 11-] 1.69,3086 169,086 ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в обивке стульев и подобных изделий.
Мы, Сидней Крокер Сирл, британец, концы которого шарнирно или поворотно закреплены, и Х. Дж. Сирл и
сын, к боковым сторонам каркаса сиденья. Компания LIMITED, британская компания, расположенная по
адресу: 70, Олд Кент Роуд, графство Лондон, заявляет о природе данного изобретения и о том, каким образом
оно должно быть выполнено, в частности, с концов указанного центрального элемента. Изделие выгодно
изготовлено из центральной части, которая крепится к верхним концам пружин и двух концов или кривошипов,
которые изогнуты вверх и назад.
следующее утверждение: - Чтобы изобретение могло быть полностью реализовано 65
Настоящее изобретение относится к усовершенствованию, которое мы опишем, ссылаясь на прилагаемый
чертеж, и тому подобное. В обивке стульев и подобных им изделий обычно используется поддержка ряда
пружин на перемычке, прикрепленной к каркасу сиденья, а также с удаленной обивкой. Рисунок 1
представляет собой боковой разрез сиденья, иллюстрирующий усовершенствования и улучшения, а также
рисунок 2 представляет собой вид спереди с рядом пружин на передней направляющей.
указанной рамы, эти пружины a представляют собой каркас сиденья кресла, удерживаемый в нужном
положении с помощью полосы b и верхней части тростника, к которому они прикреплены, и выступающих
частей c, концы которых жестко прикреплены к подлокотникам e/ могут быть прикреплены, как показано. e
боковые стороны каркаса сиденья. Этот метод указывает на одну из пружин обивки, и хотя он экономичен, она
крепится на обычной тесьме, в то время как у него есть недостаток, заключающийся в том, что пружины на
передней или боковой части несут 80 единиц упругости, которую она обеспечивает, на направляющей b, при
этом вся конструкция несколько ограничена из-за того, что она покрыта мешковиной или подобным
материалом h_.
Передние или краевые пружины жестко закреплены, если стержень соединен с передней частью
относительно рамы и не может деформироваться в той же степени, что и корпус, концы которого изогнуты,
предпочтительно пружины. Однако этот дефект не обязательно имеет форму, указанную на рисунке 1, и не
может быть устранен альтернативным методом, при котором штифты переднего или краевого сечения входят
в отверстия в вертикальной стойке.
Пружины не соединены посредством гофрокартона, а, как указано, изогнутые части j могут представлять
собой тростниковые полосы, прикрепленные к раме, но удерживаются в положении 90 градусов с помощью
полотна, мешковины или подобного покрытия, которое загнуто вниз по вертикальным стойкам c и образует
шарниры между указанными пружинами и корпусом стержня 7.
Пружины, пространство, образованное таким образом между ними, как будет очевидно при данной
конструкции, могут перемещаться как единое целое под углом 95-40 градусов относительно указанной рамы
благодаря тому, что они покрыты внешней обшивкой. Шарнирное соединение опорных стержней с рамой.
Однако этот способ обивки является... Наше изобретение относительно дорогое, поэтому оно обеспечивает
способ обивки, который является недорогим и в то же время обеспечивает более высокую степень упругости,
чем тот, который обеспечивается независимой пружиной, как указано выше. Целью нашего изобретения
является обеспечение способа обивки, который является недорогим и в то же время обеспечивает более
высокую степень упругости, чем тот, который обеспечивается описанными выше методами, то есть способом
обивки с использованием вышеупомянутой пружины.
скажем, экономия в производстве и устойчивость в нас самих. В связи с этим, как уже было подробно описано
и использовано, мы продолжаем, как выяснили, характер нашего изобретения, а именно: мы предлагаем
серию пружин для тела, поддерживаемых на ремне обычным способом, а также серию передних или краевых
пружин, поддерживаемых на передней направляющей рамы сиденья.
1.
Все мягкие кресла и подобные им изделия имеют пружины, соединенные между собой отрезком стержня, в
котором указанные пружины изогнуты на верхнем конце и закреплены на стержне, который шарнирно
соединен с каркасом кресла, так что он может поворачиваться относительно него, как описано выше.
2.
Усовершенствованная конструкция передних или боковых пружин сиденья и средства для их соединения друг
с другом и с рамой сиденья, в основном, как описано выше и показано на прилагаемом чертеже.
Дата: 12 мая 1921 г., G. F. REDFERN & Co., 15, South Street, Finsbury, E.C. 2, и 10, Gray's Inn Place, W.C. 1,
агенты заявителей.
Дж. Эдхилл: Напечатано для Канцелярии Его Величества компанией Love & Malcomson, Ltd. - 1921 год.
11 F i 169,0)86
Соседние файлы в папке патенты