Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Теоретические основы расчета машин и аппаратов переработки нефти и газа. Учебное пособие
.pdf
тора
заключение
Общая
разделении
Число
продвижении по коммерческая
внешней
реакторов
реакторам
Высота
связанные
высота
заключение
принимают
товаров
слоя
элементов
катализатора, м:
D =
зависимости
катализаторного
конечному
принимают
`
h
к
4·2,9
первой
1:2:4. Расчет
= h
=1,92м≈2,0.
3,14
h
=
к
товаров
равным трем.
0,4 = 12·0,4 = 4,8.
к
розничной
слоя
35
2,9
закупочной во связаны
=12.
всех реакторах, м:
коммерческая
Распределение
системе
ведут
степени
по
увязать
последнему
отличительным
катализа-
активную
реактору.
25
Высота
Общая
системы
Пример
удобством
000
процесс
кг/ч
изыскание
цилиндрической
торгового
высота
торговых
3.4. На
особенности по коммерческая
сырью
товаров
реактора, м:
М = 120; Tкр = 572
прибыли
продуктов
информационное
реакции
особенности из закупочной
и циркулирующего
только
реакторе
(Tкр = 425
=
широкого
2,62
управление
С2 широкого
= 11;
С2 =
глубина
= 418
разделение
3,03
предприятия
МПа, М = 110) 84,4;
информационное
6,7;
розничной
системе
превращения
внутренней
кДж/кг
Решение.
воздействие
МПа;
широкого К, деятельности
Ркр =
заключение
С3 факторов
= 40,4;
С3 =
развивающейся
превращенного сырья.
розничной
выход, % масс.: сухого
предоставление
3,6
поставка
29,4;
прибыли
Составляют
элементов
части
`
h
a
=
особенности
реактора
4,8·3
=7,2.
2
Н = 7,2 + 2 = 9,2.
установление
установке
факторов
перерабатывают
процесс К; закупочной
Pкр =
первого
спроса
газа
товаров
на
предоставление
входе
системы
МПа) 9,2; катализата d
уходящие
состав
элементы
циркулирующего
торгового
кратность
также
в первом
элементов
тепловой
отличительным
платформинга
связаны
фракцию 110…180 °С (d
места
2,8
распределение
МПа). Определить
обеспечивающие
реактора,
установление
особенности
сухого
элементы
циркулирующего
установление
реакторе
увязать
если
в реактор
разделение
газа (% масс.): Н2 =
отличительным
баланс
являясь
, м:
относятся
известно:
разделении
525
более
газа
20
=0,777 (T
4
процесс
газа
продвижении
(% масс.):
распределение
50 %;
развивающейся
реактора
управление
производительностью
20
=0,762;
4
представлено
температуру
развивающейся
температура
также
и 550
разделении
6,4;
развивающейся
бутановой
целом
газа
элемент
теплота
целом
°С;
= 560 °С; Ркр =
кр
связанные
Н2 удобством
= 14;
внутренней
800
места
м3/м3
только
реакции qр =
конечному
выхода
особенности
давление в
сопровождаются
фракции
обеспечивающие
C1 элементы
особенности
58,8;
также
С =
целом
сырья
= 4,6;
конечный 5; коммерческая
воздействуют
сырья;
элемент
воздействие
конечный
п
G
cI525
где Gc, G
та и
места
бутановой
кДж/кг.
Определяют
+G
каг
п
cI525
, G
, G
б.ф
конечному
фракции,
=0,5G
–
цг
развивающейся
энтальпию
п
cIt
развивающейся
массы
изыскание
кг/ч;
T
+0,5 G
более
соответственно
распределением
I – энтальпия,
также
сырья
п
cIt
только
при
+G
более
525 °С
525+273
=
пр
572
3,03
P
пр
=
=1,07,
2,8
41
п
+G
кагIt
степени
сырья,
разделение
кДж/кг;
=1,4,
п
+G
б.фIt
заключение
сухого
особенности
qp – теплота
q
c
p
разделении
газа,
+G
цгIt
производитель
катализа-
элементов
реакции,
п
,
только
целом
Подсчитывают
связаны
учета
ют
[
представлено
давления,
места
среднюю
управление
кДж/(кг·К)]:
С
ц.г.
связаны
массовую
торгового
так
мероприятий
как в
элементов
температуру в
отличительным
14,87
=
распределением
0,588·14,87
распределением
для
∆IM
=
∆l
п
=1667 – 50=1617.
I
525
обеспечивающие
теплоемкость
системы
данном
конечный
реакторе
предоставление
Н2;
увязать
4,02
представляют
для Q;
заключение
+ 0,05·4,02 +
=7,5,
T
7,5·798
120
торговых
случае
воздействие
3,60
торгового
0,067·3,60
=50,
производитель
циркулирующего
увязать
поправка
элемент
500 °С. Находят значения Ср,
товаров
для
мероприятий
на
обеспечивающие
него
факторов
мала. Принима-
конечному
С2;
внутренней
3,56
более
+ 0,294·3,56 =
этом
для
места
С3. Отсюда
связанные
10,25
внешней
газа
представляют
.
прибыли
без
Принимают
методом
особенности
подбора
Находят
также
Определяют
I
= 1051 кДж/кг:
с.г.
- сырья
удобством
температуру
места
проверяют
предоставление
среднюю
М
обеспечивающие
энтальпию
места
продуктов
сопровождаются
правильность
элементы
молекулярную
внешней на деятельности
факторов
принятия
связаны
массу
100
=
с.г.
14
2
+
этом
при
4,6
11
+
16
30
поставка
490 °С и
+
70,4
44
490+273
=
Т
пр
572
=1,3,
3,03
P
пр
=
=1,07,
2,82
∆IM
=0,8,
T
8,0·753
∆I=
=50,8,
110
п
=1508,1 – 50,8=1457,2;
I
490
выходе
прибыли
сухого газа
развивающейся из розничной
элемент
этой
=10,8.
информационное
3,03
розничной
МПа сухого газа
реактора 490 °С и
торгового
температуры.
- катализата
490+274
=
Т
пр
560
=1,34,
3,03
P
пр
=
=1,15,
2,62
∆IM
=8,7,
T
42
п
I
490
- бутановой фракции
элементов
Подсчитывают
этапом
среднюю
=
М
ц.г.
8,7·753
∆I=
=60,2,
110
=1510,2 – 60,2=1450,2;
п
I
=1590,6.
490
предприятия
молекулярную
системе
массу
100
58,8
2
+
5
16
+
6,7
30
+
29,4
44
широкого
циркулирующего
=3,27.
элементов
газа
Определяют
установление
среднюю
зависимости
плотность
разделении
циркулирующего
управление
газа, кг/м3:
3,27
ρ
Масса
связаны
циркулирующего
=
ц.г.
22,40
только
газа составляет, кг/ч:
= 0,146.
25000·800·0,16
услуг
Подсчитывают
25000·1617,4+3840·10,25
=
G
ц.г.
этом
теплоту
762
экономическая
прихода
≅ Q
Q
прих
элементы
и расхода
pacx
=3840.
798 – 758
=
=0,5·2500·157,3+0,5·0,064·25000·2051+
+0,5·0,844·25000·150,2+0,5·0,092·25000·1590,6+0,5·25000·418
422062000≅422108500
Таким
экономическая
первого
розничной
реактора
заключение
образом,
разделении
составляет
управление
температура
отличительным
763 К
первой
или
воздействие
выхода
относятся
490 °С.
предоставление
продуктов
заключение
риформинга
обеспечивающие
из
4. РЕАКТОРЫ УСТАНОВОК КАТАЛИТИЧЕСКОЙ
ИЗОМЕРИЗАЦИИ
Изомеризации подвергают н-бутан, н-пентан и н-гексан в присутствии катализатора. Изобутан, получаемый в процессе изомеризации,
можно использовать в реакции алкилирования бутиленами для производства изооктана, а изомеры пентана и гексана – как добавки к автомобильным бензинам. Изомеризация нормальных парафинов – процесс
низкотемпературный. Понижение температуры способствует образованию изомеров, но при этом снижается скорость реакции. Снижение давления при
низких температурах также вызывает увеличение выхода изомеров. С це-
43
лью повышения продолжительности работы катализатора процесс ведут
под давлением водорода.
Катализаторами изомеризации служат хлористый алюминий, платина, палладий, сульфид вольфрама, никель и оксид молибдена. Все катализаторы, кроме хлористого алюминия, наносят на оксид алюминия или
алюмосиликат. В последнее время в качестве катализатора были предложены палладий и платина на цеолите.
широкого
Изомеризацию
этапом
жидкой
экономическая
и паровой фазах. На установках жидкофазной изомеризации
более
в присутствии
закупочной
хлористого
изыскание
алюминия осуществляют в
н-бутана в качестве катализатора применяют раствор хлористого алюминия в треххлористой сурьме, активированный безводным хлористым водородом. Сырье с катализатором перемешивают при помощи мешалки, поскольку плотность раствора 2,5 т/м3.
осуществлять
случае
мероприятий
сырье
родом. Вытекающая с
широкого
проходит
спроса
расчета
также
степени
0,7…1,4
в реактор. В реакторе
также
катализатора
0,5…0,6
являясь на распределением
хлористом
системы
осушают и
места
низа
подогреватель,
целом
м3/м3 распределение
связанные
высотой 6…7,5 м. Расход
торгового
м3 только конечного продукта. Условия жидкофазной изомеризации
жидкости и
элементов
алюминии
производитель
отдувают
отличительным
абсорбера
удобством
смешивается
активную
эта
этапом
смесь
зависимости
Жидкофазную
особенности
без
уходящие
треххлористой
отличительным
в абсорбере
являясь
смесь
изыскание
с циркулирующим
уходящие
под
прибыли
давлением 0,5…0,55 МПа
уходящие
барботирует
разделении
хлористого
сопровождаются от связанные
целом
сырья с
развивающейся
изомеризацию
С1…С3
изыскание
хлористым
разделении
через
увязать
алюминия
информационное
сурьмы. В
поставка
хлористым
особенности
водородом
факторов
водородом
процесс
поступает
процесс
слой
представляют
жидкого
связанные
около
установление
1 кг
увязать
можно
связаны
этом
развивающейся
водо-
относятся
из
процесс на целом
н-гексана на хлористом алюминии приведены в табл. 4.1.
широкого
увязать
развивающейся
Таблица 4.1
Условия жидкофазной изомеризации н-гексана на хлористом алюминии
Параметры Диапазон
Температура, °С 115…120
Давление, МПа 5…6
Объемная скорость подачи сырья, ч-1 1…2
Подача водорода в реактор, % масс. на сырье 4…8
Глубина превращения за однократный пропуск сырья, % масс. 60
Конверсия при полной рециркуляции непрореагировавшего сырья
для С
миния осуществляют в
системе
катализатор,
управление
масло,
наверх.
80 % масс., для С5 95 % масс.
6
степени
Парофазную
этом
а между
процесс
которое
деятельности
Подогретое
мероприятий
изомеризацию н-бутана в присутствии
торгового
трубчатом
активную
более
выходит
внутренней
сырье и
трубками
конечному
с низа
удобством
для
также
реактора,
воздействие
хлористый
экономическая
реакторе. В трубках
особенности
снятия
внешней
теплоты
развивающейся
проходит
элементы
водород
внешней
реакции
управление
холодильник
также
поступают
первой
хлористого
производитель
реактора
места
с верха реакто-
конечному
находится
системы
циркулирует
широкого
и подается
обеспечивающие
алю-
ра (табл. 4.2).
44
Таблица 4.2
Условия процесса изомеризации н-бутана
в присутствии
первой
хлористого
обеспечивающие
алюминия
Параметры Диапазон
Температура, °С 100…125
Давление, МПа 1,2…1,8
Объемная скорость подачи сырья, ч-1 0,8…1,1
Расход хлористого алюминия, кг/м3 изобутана 24…25
Глубина превращения н-бутана, % 98
сопровождаются
Изомеризацию
акторах
заключение со особенности
стационарным
вия изомеризации н-пентана
элементов
Отечественный
активную
Температура
15
разделении
(платина
цесса
закупочной
превращенного
коммерческая до целом
управление
Изомеризация
установление
процесса
поставка
и палладий
315…340 °С.
относятся
сырья
розничной
на
прибыли
металлических
торговых
слоем
уходящие на зависимости
различных катализаторах.
коммерческая
катализатор
развивающейся на конечному
этом
особенности на увязать
конечный
протекает с
разделение
для
системы
С4…С9).
производитель
катализаторе
цеолите)
элемент
катализаторах
распределение
катализатора. В табл. 4.3
мероприятий
ИП-62
услуг
позволяет
воздействуют
выделением
первой
промотируется фтором.
товаров
350…450 °С.
элементы
снизить
продвижении
тепла (71…113 кДж/кг
степени
осуществляют
представлено
температуру
удобством
в ре-
увязать
приведены
факторов
Катализатор
управление
усло-
процесс
разделение
ГК-
про-
Таблица 4.3
Условия изомеризации н-пентана
Параметры Платина
Температура, °С 370…480 350…370
Давление, МПа 2,0…5,0 3,1
Объемная скорость подачи сырья, ч-1 1,0…6,0 2,0
Кратность циркуляции водородсодержащего
газа, моль/моль сырья
Продолжительность контакта, с – 15…37
уходящие на зависимости
различных катализаторах
Палладий
на алюмосиликате
2,0…6,0 3,0
на цеолите
Пример 4.1.
относятся
установке
элемент
алюминия,
услуг
парофазной
системе
если
рью υc = 100 м3/сут;
превращения
тора
торговых
имеет
воздействие за информационное
изыскание
внутренний
Решение.
зависимости
Определить
деятельности
изомеризации
торговых
известно:
представлено
производительность
элемент
объемная
однократный
сопровождаются
диаметр
прибыли
Находят
установление
коэффициент
связанные
размеры и
мероприятий
н-бутана в
воздействие
скорость
коммерческая
пропуск
розничной
50
места
сырья Х` = 45 % масс.;
предприятия
мм,
этапом
длину 6 м.
отличительным
загрузки
относятся
число
представлено
подачи
разделении
трубчатых
производитель
присутствии
обеспечивающие
установки
являясь
сырья ω = 0,8 ч-1;
производитель
реактора
более
реакторов
этом
по
этом
жидкому
этом
хлористого
внутренней
трубка
спроса
на
связанные
сы-
деятельности
глубина
увязать
реак-
места
1
этом
где
закупочной
0,55 –
первой
доля
элемент
непрореагировавшего
К
з
=
1 – 0,55
=2,22,
розничной
сырья
торгового
(1…0,45).
45
Определяют
спроса
объем
места
реакционного
100·2,22
=
V
р.п.
24·0,8
заключение
пространства
=11,6.
более
, м3:
Подсчитывают
Принимают
элементов
Находят
процесс
число
Определяют
где b –
активную
трубок,
установление
расстояние
торгового
объем
мероприятий
три
места
диаметр
обеспечивающие
между
b = 2d = 50·2 = 100 мм.
увязать
Определяют
элемент
общую
уходящие
одной
изыскание
трубки
3,1·0,052
=
V
тр
4
11,6
N=
0,0118
управление
реактора с
элементы
расположенных
4N1 – 1
n=
элемент
реактора, м:
3
предоставление
числом
=
D = (n + 1)b,
D = (21 + 1)·0,1 = 2,2,
степени
центрами
уходящие
высоту
разделении
реактора, м:
относятся
, м3, и общее
2
=0,0118,
=984.
разделение
трубок в
сопровождаются по розничной
диаметру:
4·328 – 1
сопровождаются
двух
=21.
3
особенности
соседних
управление
число
управление
трубок;
также
трубок
мероприятий
каждом
услуг
N1 = 328.
сопровождаются
принимают
торговых
+2h,
ц
2,2
4
=0,54,
h=
H=h
1
D=
4
H=6+2·0,54=7,08,
где hц – высота
внешней
цилиндрической
системе
части
конечный
реактора,
целом
м; h – высота днища, м.
5. ПРОЦЕСС ГИДРОКРЕКИНГА
За годы промышленного применения гидрокрекинг стал одним из
наиболее гибких процессов нефтепереработки. Область использования
процесса гидрокрекинга очень разнообразна как с точки зрения перерабатываемого сырья (от бензина до тяжелых нефтяных остатков), так и с точки
зрения ассортимента получаемых продуктов (от сжиженных газов
(С3…С4)
до остаточных котельных топлив с пониженным содержанием серы). Однако основное направление гидрокрекинга – получение светлых нефтепродуктов: бензина, реактивного и дизельного топлив. При гидрокрекинге на одном и том же сырье, применяя различные условия процесса, можно получить максимальный выход бензина, реактивного и дизельного топлив [3].
46
Варьировать состав продуктов гидрокрекинга в широких пределах
путем лишь незначительных изменений условий процесса позволяют современные катализаторы.
Основным сырьем промышленных установок является дистиллятное:
тяжелые вакуумные газойли сернистых нефтей и соответствующие по
фракционному составу дистилляты вторичного происхождения, газойли
коксования и каталитического крекинга. Сырье с высоким содержанием
серы или азота подвергается двухступенчатому
гидрокрекингу. На первой
ступени процесса удаляются сернистые и азотистые соединения, поэтому
сырье с низким содержанием серы и азота можно подвергать одноступенчатому гидрокрекингу. Одноступенчатый процесс применяют также тогда,
когда требуется максимальный выход средних дистиллятов. В реакторах
I ступени применяют алюмоникелевый, алюмомолибденовый и алюмокобальтмолибденовый катализаторы,
этапом на внешней
второй
факторов
ступени
воздействие
используют плати-
новый и палладиевый катализаторы, характеристики которых приведены в
табл. 5.1.
конечный
Платина
ющей
управление
активностью,
Применение
проводить
обычной
в
развивающейся
процессе
поставка
алюмосиликатной
продвижении
на
целом
цеолите
представлено
чем
увязать
цеолитных
степени
гидрокрекинг
целом
от 3
также до производитель
15 МПа.
внутренней распределением
отличается
распределением
алюмокобальтмолибденовый
факторов
носителей
поставка
при
представляют
температуре
торговых
основе
управление
большей
производитель
(425
прибыли
°С
заключение
гидрирующей
обеспечивающие
позволяет
этом
на 40…50 °С
этапом
против
разделение
465…
распределение
и изомеризу-
особенности
.
предприятия
упростить
этом
ниже,
изыскание
475
относятся
°С). Давление
информационное
процесс
уходящие
чем
экономическая
и
прибыли
при
спроса
Таблица 5.1
Характеристика катализаторов
Параметры Алюмоникель-
молибденовый
шариковый
Насыпная плотность, т/м3 0,69 0,616
Удельная поверхность пор, м2/г 250 226
Удельный объем пор, мл/г 0,55 0,42
Средний радиус пор, А 44 37,1
Содержание, % масс.:
- оскида молибдена
- оксида никеля (II)
7,5
3,5
Алюмокобальт-
молибденовый
мелкосферический
–
–
В
коммерческая
большинстве
3…7
внешней
МПа,
зависимости
объемной
водородсодержащего
1…3 % масс. Глубина
информационное
сырье
может
реакторах
только
реактора. Тепловой
уходящие
составлять
услуг со являясь
стационарным
товаров
случаев
коммерческая
от
экономическая
-293
экономическая
процесс
отличительным
скорости
предприятия
газа
развивающейся
товаров
превращения
информационное
до
конечный
подачи
300…1000 м3/м3.
развивающейся
эффект
представляют
-420
системы
гидрокрекинга
факторов
кДж/кг сырья. Гидрокрекинг
деятельности
или
степени
проводят
широкого
сырья
этапом
обычно 60…80 % масс.
только
кипящим
обеспечивающие
при
активную
420…460 °С,
внешней
0,9…1,5 ч-1 и
коммерческая
Расход
элемент
для
разделении
слоем
внутренней
водорода
отличительным
парафинового
продвижении
катализатора. На
уходящие
давлении
воздействие
циркуляции
элементы
при
зависимости
этом
конечный на мероприятий
жидкое
связаны
сырья
представлено
проводят
производитель
в
обеспечивающие
также
представляют
47
этапом
установках
внутренней
установках
удобством
первого
установление
второго –
предоставление
типа
более
обычно
элемент
нефтяные
отличительным
перерабатывают
связанные
остатки.
уходящие
вакуумные
места
газойли,
распределением
на
Предприняты попытки математически описать процесс гидрокрекинга, чтобы расчетными методами определять выходы продуктов и создать
эффективную систему автоматического управления этим процессом.
Для определения основных закономерностей процесса Д. И. Орочко с соавторами обработал
закупочной
гидрокрекинге
поставка
над
воздействие
алюмокобальтмолибденовым катализатором.
экономическая
Для
связаны
вакуумных
заключение
гидрокрекинга
алюмокобальтмолибденовом
- для
также
ромашкинской
зависимости
экспериментальные
элементов
дистиллятов
воздействуют
вакуумного
особенности
катализаторе
производитель
нефти
системы
ромашкинской и
распределение
дистиллята
этом
данные
установление
авторы
элементов об предоставление
относятся
при
коммерческая
425 °С и
воздействие
нашли
одноступенчатом
коммерческая
арланской
установление
:
зависимости
нефтей
воздействуют 10 широкого
МПа
этапом на разделении
1
τ=4,152 ln
–Х;
1–Х
- арланской нефти
1
τ=3,333 ln
–Х,
1–Х
где τ – условная продолжительность реагирования, обратно
пропорциональная удельной
X –
распределение
глубина
Д. И. Орочко
расчета
-
представляют
превращения
внутренней
выхода
системе
дизельного
воздействуют
фракций:
связанные
сырья,
относятся
предлагает
розничной
топлива (160…360 °С)
Х
=
д.т
факторов
объемной
продвижении
доли единицы.
являясь
следующие
1
1 – Х
1–К
`
сопровождаются
скорости
представлено
кинетические
`
К
–1–Х;
внутренней
подачи
удобством
сырья
также
уравнения
сопровождаются
(ω),
заключение
ч;
торгового
для
- легкого бензина (н.к. 160 °С)
`
=
Х
б
1 – К`(К
+
1 – К`(К
К
К
`
`
– К``)
`
– К``)
1 – Х
1 – Х – 1 – Х
``
К
– 1 – Х
`
К
+
``
К
;
- газа
где
относятся К' первой
и К" –
развивающейся
экспериментальных
процесс
активности
элементы
ромашкинской
распределением
катализатора;
услуг
нефти
Филимонов и
195…450 °С
процесс
над
относятся
алюмосиликатникелевым
=X–X
X
г
широкого
макрокинетические
предоставление
данных и
торгового
(при
системы
П = 10
этапом
Попов
информационное элемент
места
зависящие
розничной
для
элементы
гидрокрекинга
разделении
МПа)
представили
+Xб,
д.т
производитель
коэффициенты,
представляют
от
обеспечивающие
температуры
поставка
вакуумного
товаров
К' = 1,3; К" = 2,0.
торгового
процесс
мероприятий
катализатором
широкого
гидрокрекинга
места
определяемые
продвижении
процесса и
розничной
дистиллята
особенности
фракции
воздействуют
схемой
разделение
из
производитель
48
A+vH
W
→
v
2
1A1
+v
2A2
,
где А, А
и А2 – соответственно сырье, углеводородный газ и бензин;
1
v, v1, v2 – массовые коэффициенты; W – скорость
этапом
отнесенная
торгового
Авторы
только
процесса
где ω –
разделении
сырья
относятся
в реакционной смеси; λ –
зависящий
К – предэкспоненциальный
Хо – выход
лива и
рода
предприятия
соответственно
внешней
дизельного
поставка
(фракция
особенности на степени
внешней
Непрореагировавшее
только
к единице
этапом
получили
воздействие
гидрокрекинга
информационное
поверхности
ω ln
системы
объемная
развивающейся от распределение
особенности
соответственно
распределением
остатка
процесс,
торговых
топлива
производитель
выше 360 °С), т.е.
широкого
скорость
температуры и
услуг
гидрокрекинга,
представляют
массовые
процесс
равные 0,17; 0,85 и 0,94.
более
(фракция
элемент
катализатора, кг/(м2·ч).
конечному
приближенную
коммерческая
1
–λ1 –X
X
c
X
=v
г
X
=v
б
X
д.т.
X
=1–v
о
=
v
X
Н
2
представлено
подачи
уходящие
углеводородного
торговых
представляют
сырье
+v
1
степени
сырья в
продвижении
коэффициент
воздействие
составляющий
факторов
множитель,
разделении
массовые
доли; v1, v2, v3 –
системе
195…360 °С) и
c
1–X
1
1–X
2
=v
3Хс
3
– 11 – X
2
внешней
доли
конечному
(фракция
математическую
=Ke
c
c
-E/RT
,
,
,
,
X
,
c
,
c
управление
реактор,
разделении
торможения,
места
0,864…0,868
активную
равный
более
газа,
также на системы
конечный
195…450 °С)
коммерческая
ч-1; Хс –
процесс
1013 системе
установление
бензина,
сырье; X
заключение
массовые
развивающейся
остатка
информационное
реагирования
широкого
модель
представлено
массовая
разделении
практически
только
при
деятельности
обеспечивающие
400…425 °С;
ч-1; Хг, Хб, Х
спроса
дизельного
– расход водо-
Н
2
спроса
коэффициенты,
мероприятий
состоит
также
гидрокрекинга
деятельности
сырья,
статики
распределением
доля
этом
не
д.т.
внутренней
топ-
отличительным
из
,
Пример 5.1.
дистиллята
спроса
алюмокобальтмолибденовом
К" = 2,0;
только
ромашкинской
связаны
объемная
Решение. По
только
Определить
относятся
скорость
системы
уравнению
го сырья
1
1,0
2,3lg
также
Методом
целом
подбора
элементов
находят
X
=X
c
степени
выход
управление
нефти
системы
катализаторе,
управление
подачи
также коммерческая
определяют
+X
д.с.
связаны
продуктов
коммерческая
при
представлено
сырья ω = 1,0 ч-1.
=4,152 ln
1–Х
1
– X=0,24.
1–X
степени
Х = 0,55.
49
.
o
увязать
гидрокрекинга
мероприятий
10 МПа и 425 °С на
процесс
если
связанные
известно, что К' =
торгового
глубину
представлено
превращения
особенности
вакуумного
внешней
исходно-
1
– Х,
более
1,3;
конечному
информационное
Определяют
факторов
выходы
- дизельного топлива
экономическая
фракций:
1
X
д.т.
=
1 – 1,3
1 – 0,55
- легкого бензина
1,3
=
X
л.б.
1 – 1,3(1,3 – 2,0)
1,3
+
1 – 1,3(1 – 2,0)
- газа
Х
= 0,55 – (0,316 + 0,126) = 0,108.
г
Пример 5.2.
195…450
системе
если
производитель
известно, что объемная
ра
предприятия
процесса
целом °С коммерческая
на
конечному
415 °С.
Решение. Находят
Дано: ω = 2,0 ч
разделении
Определить
информационное
алюмосиликатникелевом
торгового
массовую
-1
; λ = 0,866; К = 1013 ч-1; Е = 17,7·104 кДж/моль,
процесс
выход
заключение
скорость
Т = 688 К; R = 8,31 кДж/(моль·К)
1
2,0 lg
– 0,866(1 – X
X
c
1,3
– 1 – 0,55
1 – 0,55
2,0
1 – 0,55 – 1 – 0,68
прибыли
продуктов
производитель
катализаторе и
удобством
подачи
предоставление
долю сырья в реакционной
)=1·10
c
= 0,316;
– 1 – 0,68
2,0
=0,126;
установление
гидрокрекинга
товаров
сырья
13
удобством
ω = 2,0
2,7183
17,7·104
8,31·688
1,3
+
связанные
расход
товаров
ч-1;
розничной
смеси
,
степени
фракции
внешней
водорода,
места
температу-
места
Хс.
представлено
Подсчитывают выход:
- углеводородного газа
- бензина
- дизельного топлива
- остатка гидрокрекинга
Находят расход водорода
Аппаратуру
лизатора
Х
Н
конечный
установки
услуг
рассчитывают
0,866Х
X
= 0, 17 · (1 – 0,58) = 0,071;
г
Х
= 0,85 · (1 – 0,58) = 0,357;
б
Х
д.т.
Х
= (1 – 0,94) · 0,58 = 0,035.
о
= (0,17 + 0,85 – 1)·0,42 = 0,0084.
2
спроса
, как и
– 2,3 lg·Xc = 1,048,
с
Х
= 0,58.
с
= 0,94 · 0,58 = 0,545;
элементов
гидрокрекинга
управление
для
распределением
платформинга [7].
системе со целом
стационарным
конечному
слоем
распределение
ката-
50
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]