Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Теоретические основы расчета машин и аппаратов переработки нефти и газа. Учебное пособие
.pdf
где υCO –
стицы
розничной
объемная
коммерческая
кокса,
Массу
сопровождаются
регенераторе
где
воздействие
0,23
торгового
– массовая
уходящие
Пример
места
крекинга
рью.
внешней
известно:
ход
ω = 2,0 ч
системе
отложение
жения
элементы
с подвижным
системы
Определить
торговых
сырьем
коммерческая
кокса
деятельности
Хк = 2,9 % масс.
-1
;
конечному
кокса
управление
катализатора
Решение. Подсчитывают часовую производительность установки, кг/ч:
развивающейся
доля
услуг
кг; п –
информационное
воздуха,
только
g2, кг/кг, определяют
целом
внешней
насыпная
воздействуют
число
закупочной
доля
2.4. Производительность
степени
диаметр
сопровождаются
установки
этапом на конечному
катализаторе Хк = 2,0 % масс.; линейная
деятельности
в реакторе u = 0,008 м/с [20].
информационное СО конечный
в смеси с СO2; m
обеспечивающие
атомов
этапом
необходимого
установление
водорода
целом по прибыли
=
g
2
услуг
кислорода в воздухе.
закупочной
слоем
продвижении
плотность
связанные
катализатора
процесс
реактора
факторов
является
внешней на системы
сырье;
спроса
катализатора
факторов
и высоту
1000·1000
=
G
с
24
разделении
в элементарной
элементы
для
информационное
формуле
g
1
,
0,23
предоставление
составляет
прибыли
слоя
внутренней
газойль
элементы
плотностью d
обеспечивающие
объемная
=41600,
– масса
CH
n
производитель
элементарной
распределение
частице
сжигания 1
деятельности
установки
деятельности
катализатора в
первой
скорость
особенности
ρ
= 0,7
нас
первой
каталитического
поставка
1000
20
4
разделение
т/м3;
зависимости
ча-
процесс
кокса.
являясь кг более
кокса в
конечный
т/сут
уходящие
по сы-
только
нем,
конечному
если
= 0,878, вы-
товаров
подачи
системе
допустимое
деятельности
скорость
факторов
сырья
места
дви-
или
υ
системы
Определяют
развивающейся
объем, м3, и
υ
=23,7·0,7·1000=16590.
G
к.р
Масса циркулирующего
G
=
к.ц
Продолжительность
предприятия
пребывания
τ=
Определяют
поставка
высоту
производитель
слоя
41600
=
с
представлено
массу
878
=47,4.
обеспечивающие
,кг, слоя
47,4
=
к.р
представляют
катализатора
=23,7,
2,0
41600·5,9
2,0
торгового
катализатора в
16590·60
123000
поставка
катализатора
этапом
катализатора
изыскание
,кг/ч:
=123000.
=8,1.
зависимости
в реакторе, м:
развивающейся
в реакторе
коммерческая
реакторе
системы
,мин:
Находят
удобством
сечение
Н = 8,1·60·0,008 = 3,9.
поставка
реактора, м
2
, и диаметр,м:
21
v
D
к.р
H
23,7
=
=6,1,
3,9
4·6,1
=
=2,8.
3,144
Пример 2.5.
слоем
меры
затора,
разделение
линейная
u =
сопровождаются
допустимое
ход
относятся
катализатора
внутренней
регенератора
активную
если
системе
скорость
воздействуют
0,004
торгового
кокса
товаров
м/с;
сопровождаются
Хк = 5,9 % масс. на сырье.
Решение.
Подсчитывают
прибыли
нем
связаны
катализатора
Определяют
связаны
регенераторе
связанные На представляют
более
перерабатывают
торгового
и продолжительность
целом
известно:
являясь
интенсивность
торгового
отложение
распределением
Определяют
широкого
объем
`
G
к.р
торгового
продолжительность
отличительным
, мин:
установке
экономическая
насыпная
факторов
движения
относятся
кокса
торговых
массу
предприятия
каталитического
управление
1000
установление
плотность
внешней
частиц
элементы
выжигания
целом
на
элементов
отработанном
производитель
циркулирующего
распределением
крекинга с
связаны
т/сут газойля.
спроса
пребывания
этапом
катализатора
информационное
катализатора
поставка
кокса
спроса
К =
внутренней
катализаторе Хк = 2 %, вы-
целом
катализатора,кг/ч:
1000·1000·5,9
G
=
v
к.ц
`
к.р
товаров
=
24·2,0
регенератора, м2, и
1000·1000·0,059
24·15
=123000.
информационное
массу
=164,
=164·0,7=114,9 т или 114800.
также
пребывания
более
частиц
внешней
подвижным
услуг
Определить
предоставление
в нем
связанные 15 только
увязать
, кг, находящегося в
воздействие
частиц
развивающейся
ρ
=
нас
места
в регенераторе
кг/м3
внутренней
слоя
прибыли
катализатора в
управление
раз-
коммерческая
катали-
управление
0,7
представляют
т/м3;
первой
в 1 ч;
представлено
установление
Находят
Подсчитывают
Принимают
Пример 2.6.
1
услуг кг первой
кокса в
ментарная
представлено
введенного
связанные
высоту
изыскание
регенераторе
относятся
формула
этапом
кислорода и
коммерческая
регенератора
коммерческая
сечение
экономическая
регенератор
закупочной
Определить
являясь
его [СН
114800·60
τ=
=56.
123000
места
, м:
H = 56·60·0,004=13,4.
элементов
регенератора, м2:
164
F=
=12,2.
13,4
розничной
квадратного
b =
обеспечивающие
массу
широкого
установки
. В
0.6]п
розничной
отношение
12,2
конечный
СО к
отличительным
сечения
= 3,5.
разделении
воздуха,
относятся
каталитического
места
процессе
также
СО2 услуг
распределение
и находят
производитель
необходимого
торгового
крекинга,
первой
горения
в дымовых
воздействие
вовлекается
закупочной
газах
воздействие
его
факторов
сторону, м:
элемент
для
элементы
сжигания
закупочной
если
производитель
35:65.
связаны
эле-
целом
90 %
22
Решение.
1
конечному кг развивающейся
кокса, кг/кг:
разделение 12 сопровождаются
кг
лорода (С +
да (С + О
рода (Н
= СО2); для сгорания 0,6 кг водорода требуется 0,6 15/2 кг кисло-
2
+ 1/2О2 = Н2O).
2
Определяют
управление
Определяют
связанные
массу
процесс
кислорода,
экономическая
необходимого
разделении
для
целом
сжигания
16·0,35+32·0,65+0,6·8
=
g
1
развивающейся
углерода
1
/2О2 = СО), и 65 % СО2, для чего требуется 32·0,65 кг кислоро-
разделение
сгорает в 35 % СО,
первой
массу
этапом
необходимого
12,6
элемент
для
процесс
воздуха
=2,8.
производитель
чего
кг
конечному
,
кг
управление
требуется
:
экономическая
16·0,35
заключение кг элемент
кис-
2,48
=
g
2
0,23·0,90
=12,0.
Расчет
распределение
слое
связанные
катализатора представлен в [23]. Процесс
конечный
газойлевых
товаров
аппаратов
обеспечивающие
фракций в
особенности
на
удобством
установке
предприятия
кипящем
зависимости
каталитического
уходящие
слое
услуг
катализатора
услуг
крекинга
представляют
каталитического
также
осуществляется при
предоставление
в кипящем
представлено
крекинга
определенных условиях (табл. 2.6).
Таблица 2.6
Условия каталитического крекинга в кипящем слое
Условия каталитического крекинга в кипящем слое Диапазон
1 2
в реакторе
Температура, °С:
- в реакторе
- сырья на входе в реактор
Давление, МПа 0,18
Скорость:
- подачи сырья (объемная), ч
- движения паров сырья и продуктов крекинга над кипящим слоем катализатора, м/с
- движения паров в шлемовой трубе реактора, м/с
Кратность циркуляции катализатора 6…15
Расход водяного пара на пропарку, % масс. на катализатор 0,5…1,0
Допустимое отложение кокса на отработанном катализаторе, % масс. 0,81,8
Удельная нагрузка (по жидкому сырью) на 1 м2 поперечного сечения,
т/ч
Отношение высоты к диаметру 1,4…4,0
Высота отстойной зоны, м, не менее 4,5
Продолжительность пребывания катализатора, мин:
- в реакторе
- отпарной зоне
Площадь поперечного сечения отпарной зоны, % от сечения реактора 15…25
Удельная нагрузка отпарной зоны по катализатору, кг/мин:
- на 1 м2 живого сечения
- все сечение
-1
450…510
200…360
0,8…3,0
0,4…0,7
25…40
3,3…7,1
3…7
1…3
3400
1700
23
Продолжение табл. 2.6
1 2
Соотношение между плотностями кипящих слоев в реакционном пространстве и отпарной зоне
Плотность кипящего слоя в реакторе, кг/м3 400…550
в регенераторе
Температура, °С 560…600
Давление, МПа 0,16…0,17
Скорость движения дымовых газов, м/с:
- над кипящим слоем
- в линиях вывода
Продолжительность пребывания катализатора, мин 4…7
Остаточное содержание кокса на регенерированном катализаторе, % 0,2…0,4
Расход воздуха, кг/кг кокса 11…12
Отношение СO2 к СО в дымовых газах 1,0…1,5
Коэффициент теплопередачи от кипящего слоя к пароводяной смеси,
кДж/(м2·ч·К)
1,2:1
0,4…0,6
36…42
1466
Диаметр и
кипящем
1.
более
слое
обеспечивающие
Находят
представлено
высоту
обеспечивающие
катализатора
разделение
объем
экономическая
реактора
продвижении
катализатора
распределением
установки
первой
определяют
относятся
, м3, в реакторе в
места
каталитического
широкого
следующим образом:
удобством
насыпном
отличительным
крекинга
широкого
виде
конечный
в
удобством по предприятия
формуле
где
услуг
Vn распределением
внутренней
через
воздействие
слоем
2. Определяют
3.
места
Подсчитывают
– объем
спроса
реактор, м3/с; и –
элемент
катализатора, м/с.
4.
элементы
Находят
5.
удобством
Определяют
услуг
объем
распределением
площадь
системы
паров
также
высоту
продвижении
продуктов
системе
высоту
v
зависимости
кипящего
v
распределение
поперечного
относятся
линейная
поставка
кипящего
h
поставка
реактора
G
c
=
к.р
=
к.р
F =
.
ρcω
элементы
слоя
установление
, м3, по формуле
G
c
.
ρcω
V
n
,
u
активную
крекинга
экономическая
скорость
увязать
слоя
=
к.с.
прибыли
, м, по формуле
розничной
и водяного
этапом
катализатора
v
к.с.
.
F
особенности
сечения, м2,
элементы
движения
широкого
паров
процесс
, м, по формуле
изыскание по внешней
формуле
зависимости
пара,
связанные
уходящие
над
проходящих
первой
кипящим
прибыли
где
первой
h
о.з.
– высота
широкого
отстойной
H = h
мероприятий
зоны, h
+ h
к.с.
о.з.
о.з.
≈ 4,5…5 м.
24
,
6. Продолжительность
мин,
мероприятий
где
системе
сырья,
также
определяют
информационное
п – кратность
элемент
ч-1.
Отпарную
коммерческая
по формуле
только
циркуляции
деятельности
секцию,
следующем порядке:
1.
факторов
Определяют
ции,
внешней по также
формуле
воздействие
пребывания
первой
частиц
распределение
катализатора
60
τ =
,
пω
товаров
катализатора; ω – объемная
места
расположенную
степени
массу катализатора, кг, находящегося в
G
к.о.с.
=
G
к.ц
связанные
внутри
·τ
о.с.
60
сопровождаются
реактора,
, (2.1)
прибыли
скорость
уходящие
рассчитывают
этом
в реакторе,
распределение
подачи
элемент
отпарной
только
сек-
более
в
где G
ность
– масса циркулирующего катализатора, кг/ч; τ
к.ц.
изыскание
пребывания
2. Подсчитывают объем, м3,
где n` –
мероприятий
отпарной
экономическая
соотношение
степени
секции.
3. Находят
производитель
Затем
4. Определяют
относятся
Отпарную
уходящие
следующим
1. Определяют массу G
затора,
внешней
находящегося
предоставление
частиц
системы
между
спроса
площадь
уходящие
определяют
особенности
высоту
этапом
секцию,
относятся
образом:
разделении
в отпарной
конечный
катализатора
удобством
отпарной
G
v
=
o.c.
этапом
плотностями
сопровождаются
поперечного
F=
прибыли
диаметр
торговых
расположенную
более
.
разделении
, м, отпарной
h
=
o.c.
,кг, по
к.о.с.
элементов
секции,
сопровождаются
в отпарной
разделении
секции
`
·n
к.о.с.
ρ
представляют
сечения
G
к.ц.
60g
v
к.с.
.
0
распределением
секции
o.c.
.
,
элементы
кипящих
F
только
под
связанные
формуле
информационное
по формуле
– продолжитель-
о.с.
информационное
секции,
услуг по связаны
внутренней
, м2:
воздействуют
по формуле
внешней
реактором,
прибыли
(2.1) и объем, м3, катали-
предприятия
мин.
формуле
места
слоев
разделение
в реакторе и
элементы
рассчитывают
2.
коммерческая
Подсчитывают
парную секцию.
3.
степени
Находят
формуле
первой
объем
обеспечивающие
площадь
G
=
к.о.с.
ρ
v
к.о.c.
элементов
водяного
торгового
поперечного
25
·n`.
к.с.
коммерческая
пара V
развивающейся
сечения, м2,
в.п.
, м3/с,
управление
отпарной
места
подаваемого
деятельности
секции
относятся
в от-
уходящие по конечному
F=
v
в.п.
u
,
где и –
сечение
воздействие
линейная
закупочной
отпарной
4.
особенности
Определяют
разделении
скорость
заключение
секции), м/с.
увязать
высоту
продвижении
движения
воздействуют
отпарной
распределение
водяного
экономическая
секции, м,
v
=
к.о.с.
F
.
h
o.c.
элементы
пара
уходящие
(в
уходящие по степени
формуле
более
расчете
управление
на
более
полное
Геометрические размеры регенератора установки каталитического
крекинга в кипящем слое катализатора определяют так же, как и реактора.
Тепло дымовых газов регенерируют путем дожига СО в котлеутилизаторе. Последний состоит из двух вертикальных камер: топочной
(первичной) и вторичной. В топочной камере сжигают дополнительное
топливо, и тепло передается змеевику труб, по которым движется
вода.
Трубы расположены вертикально по периметру топочной камеры. Во вторичной камере по трубам движутся дымовые газы, а по межтрубному пространству – пароводяная смесь. Топку котла-утилизатора для дожигания
оксида углерода
1.
удобством
Определяют
также
догорании
процесс
оксида
связанные
рассчитывают
этом
количество тепла, кДж/ч, которое
торгового
углерода
заключение
следующим образом:
также
в диоксид
Q
=v
1
д.г.·vCO
·q·3600,
системы
выделяется
изыскание
при
воздействие
где v
v
CO
ния 1 м
–
зависимости
д.г.
объем
поставка
дымовых
также
газов,
обеспечивающие
поступающих в
представлено
котел-утилизатор,
– содержание СО в дымовых газах, объемные доли; q – теплота сгора-
3
СО в СО2, равна 12 030 кДж/м3.
2. Находят
первой
количество
обеспечивающие
тепла, кДж/ч,
уходящие
вносимого
распределение
дымовыми
разделение
газами
котел-утилизатор:
где С
конечный
температур
газов
д.г.
разделении на элементов
входе в
3. Определяют
обеспечивающие
дымовыми
–
только
удельная
внутренней
0…800 °С С
зависимости
котел-утилизатор,
разделении
газами
внутренней из относятся
регенератора и
=3600·v
Q
2
воздействуют
теплоемкость
= 1,34 кДж/(см3·К); t
д.г.
развивающейся
общее
особенности
количество тепла,
д.г.·Сд.г.·tд.г.
производитель
°С.
деятельности
выделяющегося
торговых
дымовых
,
спроса
газов;
– температура
д.г.
особенности
вносимого
элемент
при
процесс
для
закупочной
сжигании
прибыли
интервала
развивающейся
дымовых
степени
в топку
нительного топлива:
Q
–Q
1
Q=
2
,
1–β
изыскание
где
продвижении
β – доля
розничной
тепла,
распределение
вносимого
представляют от более
сжигания
более
дополнительного
относятся
топлива.
относятся
м3/с;
удобством
в
уходящие
допол-
первой
26
4. Подсчитывают
5.
разделении
Определяют
увязать
где
деятельности
q
– тепловая
1
разделении
1257·103 торгового …1676·103 кДж/(м3·ч).
6.
услуг
Находят
деятельности
объем
развивающейся
расход
представляют
объем
уходящие
топки,
торговых
напряженность
представляют
дымовых
воздействие
дополнительного
Q·β
G
=
т
являясь
м3:
Q
.
H
P
Q
v
=
т
элементы
газов, м3/ч,
,
q
1
представлено
топочного
элементы
покидающих
торгового
топлива
розничной
, кг/ч:
воздействие
пространства,
спроса
топку:
мероприятий
равная
`
=3600v
v
где v0 –
этапом
теоретический
д.г.
экономическая
расход
д.г.
установление
воздуха,
воздуха.
7. Подсчитывают
удобством
полезную
этом
тепловую нагрузку, кДж/ч, змеевика
топки
управление
где
конечный
η
– КПД
т
изыскание
топки
соответственно
=Qηт+G
Q
з
факторов
(~ 0,96…0,98); Ст, Св и С
удобством
топлива,
элементов
воздуха и
тCтtт
+G
элемент
дымовых
ратура поступающего топлива, °С; t
выходе из топки, °С.
8.
торгового
Подсчитывают
отличительным
полезную
утилизатора
=Qηк–v
Q
пол
деятельности
где
воздействие
η
– КПД
к
жающую
дымовых
9. Определяют
ком
места
вторичной
связаны
котла-утилизатора,
элементы
среду
элементов
газов
факторов
(потери в
распределение
на
отличительным
выходе
разделение
количество
конечный
камеры:
удобством
учитывающий
прибыли
окружающую
поставка
из
предприятия
котла-утилизатора,
конечный
тепла, кДж/ч,
=Q
Q
4
+G
тv0αtвCв
``
д.г.
системы
тепловую
пол
v
т
0
воздействие
м3/кг; α – коэффициент избытка
услуг
газов, кДж/(м3·К); tT – темпе-
– температура дымовых газов на
д.г.Cд.г.tд.г.
особенности
среду 8…10 %); t
–Q
.
з
α+1
–v
,
``
д.г.Cд.г.tд.г.
– удельные
д.г.
внутренней
нагрузку, кДж/ч, котла-
``
,
конечный
лишь
этапом
°С.
закупочной
воспринимаемого
,
удобством
потери
``
д.г.
информационное
теплоемкости
розничной
тепла
–
спроса
в окру-
разделение
температура
элементы
змееви-
торговых
деятельности
10. Принимают
диаметр
11.
камере
процесс
высоту
продвижении
Подсчитывают
предприятия
топки Н, м, и
v
F =
T
H
распределение
поверхность, м2,
27
.
разделении
змеевика
заключение
определяют
системы
в топочной
коммерческая
ее
деятельности
сечение
первой
(первичной)
розничной
, м2,
сопровождаются
`
где q
где q
чения
факторов
где
мероприятий
котла-утилизатора
–
предоставление
тепловая
т
12.
коммерческая
Определяют
``
–
распределение
тепловая
т
13.
информационное
Находят
разделении
труб
этом
во
прибыли
вторичной
представлено
u – скорость
14.
внутренней
Определяют
воздействуют
напряженность
системы
дымовых
закупочной
поверхность, м2,
первой
напряженность
первой
необходимую
мероприятий
камере,
f=
степени
газов, м/с.
этом
во
системе
вторичной
зависимости
и общее
первой их конечный
число
D = (n+1)b,
Q
3
F=
увязать
труб
F
=
2
коммерческая
труб
являясь
суммарную
предоставление по распределение
,
`
q
т
связанные
в топке, кДж/(м2·ч).
производитель
змеевика
Q
4
,
``
q
т
связанные
во
системы
вторичной
представлено
площадь, м2,
которым
`
v
д.г.
системы
движутся
,
3600u
только
камере
только
во
системы
вторичной
информационное
камере, кДж/(м2·ч).
системе
дымовые газы:
деятельности
число
распределением
труб
места
камере
разделение
поперечного
обеспечивающие по связанные
системе
се-
диаметру
b = 2d,
n=
N=
3n
3
2
+1
,
,
4N–1
4
где п – число труб по диаметру котла-утилизатора; b – расстояние между
осями труб, м; d – внутренний диаметр труб, м; N – общее число труб во
вторичной камере котла-утилизатора.
15. По
системе
вторичной
Должно быть FT ≥ f. Если FT < f,
элементов
диаметр
этапом
котла-утилизатора.
16. Находят
обеспечивающие
общему
связанные
камере
поставка
числу
закупочной
количество
производитель
труб
активную
проверяют
2
πd
F
т
=
N.
4
системы то экономическая
конечному
генерируемого
Q
=
пол
–I
,
2
I
1
G
в.п.
системы
суммарное
этапом
сечение, м2,
необходимо
товаров
водяного
особенности
пара, кг/ч:
процесс
принять
деятельности
труб
связаны
во
управление
больший
где I
I
2
– энтальпия водяного пара на выходе из котла-утилизатора, кДж/кг;
1
– энтальпия воды на входе в котел-утилизатор, кДж/кг.
28
17. Определяют
являясь
которым
связаны
где
обеспечивающие
Gв –
целом
движется вода:
связанные
количество
закупочной
сечение
производитель
воды,
элементов
, м2, диаметр, м,
G
в
=
F
1
`
=
d
предприятия
поступающей
превращающейся в водяной пар; ρ
u – скорость движения воды, м/с.
торгового
Если
широкого
диаметр
конечному
потоков
конечный
слоем
особенности
два и более [12].
отличительным
Пример
конечному
катализатора
поставка
2.7. На
фракции 320…500 °С.
ной
Vп = 10,8 м3/с;
внутренней
плотность
насыпная
ственно ρ
продвижении
равной
услуг
секции),
прибыли
сырья d
продвижении
плотность
нас
установление
h
=
о.з.
степени
если
экономическая
скорость
= 800 и ρ
факторов
4,5
Решение. Определяют
3
торе,м
:
конечному
труб
изыскание
получается
также
установке
элементов
перерабатывают
экономическая
Определить
розничной
известно:
спроса
паров
20
= 0,878; объемная
4
воздействие
катализатора и
к.с.
связанные
м.
=
представляют
услуг
над
удобством
400
разделении
объем
внутренней
каталитического
объем
удобством
кипящим
особенности
кг/м3;
этапом
труб
более
=
G
в.п.
змеевика в
,
воздействие
топке,
m
G
в
,
3600ρвu
4F
1
.
π
более
в змеевик, кг/ч; т – доля воды,
– плотность воды при 20 °С, кг/м3;
в
элементов
более
увязать
67 400
розничной
диаметр и
распределением
паров,
первой
плотность
разделение
высота
места
катализатора
первой
152
конечному
высоту
этом
проходящих
первой
слоем
воздействуют
скорость
мероприятий
отстойной
сопровождаются
мм,
распределение
то
особенности
выбирают
конечный
крекинга
места
кг/ч
поставка
широкой
также
реактора
спроса
катализатора u =
этапом
подачи
системе
кипящего
информационное
зоны
также (в мероприятий
насыпном
изыскание
с кипящим
этом
через
сопровождаются
сырья
целом
ω = 2,0
элемент
слоя
конечному
принимается
предприятия
виде)
относятся
число
внутренней
газойлевой
представлено
(без
также
отпар-
внешней
реактор,
конечному
0,8
разделении
соответ-
спроса
в реак-
системы
по
розничной
м/с;
зависимости
ч-1;
более
элементов
продвижении
Находят
сопровождаются
объем
Подсчитывают
внутренней
Определяют
услуг
высоту
v
системе
кипящего
v
к.c.
связаны
площадь
места
кипящего
67400
к.р.
=
870·2,0
связанные
слоя
=38,7.
увязать
катализатора
спроса
, м3:
38,7·800
=
=77,4.
400
товаров
поперечного сечения, м2, и
10,8
F=
=13,5,
0,8
4·13,5
3,14
внутренней
слоя
=4,15.
торгового
катализатора
D =
29
первой
диаметр
места
, м:
только
реактора,м:
77,4
=
h
.
к.с
=5,75.
13,5
Находят
товаров
Пример
активную
внутри
если
системе
продолжительность
конечному
реактора,
уходящие
известно:
плотность
первой
соотношение
секции n' = 1,2;
g
= 3000 кг/(мин·м2) [5].
0
Решение.
предоставление
высоту
степени
2.8. Определить
разделении на уходящие
установке
конечный
масса
установление
пребывания
относятся
кипящего
управление
между
производитель
удельная
установление
Определяют
секции, кг:
- объем отпарной
факторов
реактора, м:
H=5,75+4,5=10,25.
этапом
размеры
поставка
каталитического
элемент
циркулирующего
только
катализатора
внешней
слоя
коммерческая
плотностями
услуг
катализатора
разделении
кипящего
являясь
нагрузка
места
массу
воздействуют
катализатора,
900000·1
к.о.с.
=
относятся
, м3:
60
G
распределение
секции
15000·1,2
v
=
о.с.
500
элементов
отпарной
этапом
катализатора G
предприятия
в отпарной
представлено
в реакторе ρ
товаров
слоя
конечному
отпарной
деятельности
секции,
зависимости
крекинга
степени
в реакторе и
распределением
секции
информационное
находящегося в
=15 000;
=36;
установление
расположенной
связаны
типа
торговых
Ортофлоу
= 900 000 кг/ч;
к.ц.
экономическая
секции
к.с.
конечный по закупочной
поставка
τ = 1
=
являясь
500
деятельности
кг/м3;
представляют
отпарной
катализатору
конечный
отпарной
внутренней В, розничной
разделение
мин;
только
конечному
только
- сечение отпарной
- диаметр отпарной секции, м:
- высоту отпарной
изыскание
Пример
дожига СО,
этом
дымовых
относятся
топку
информационное
с температурой
ся 25 % от
α = 1,4;
элементы
2.9. Определить
более
если
связаны
газов с
удобством
всего
системы
содержание
4,1 % объемн.;
топлива;
H
Q
= 60 362 кДж/м3.
p
сопровождаются
дополнительным
конечный
секции
предоставление
секции
коммерческая
известно: в
степени
температурой
зависимости 30 разделение
°С;
более
вводимого в
более
СО в
товаров
суммарный
относятся
внутренней
, м2:
900000
F
=
=5;
60·3000
системе
, м:
4·5
=2,52 ;
3,14
D =
36
=
h
o.c.
развивающейся
температуру
связанные
котел-утилизатор
закупочной
560
активную
сжиганием
разделение
топку
элементов
дымовых
прибыли
теоретический
топливом
=7,2.
5
установление
°С;
места
закупочной
дополнительного
торговых
тепла;
внутренней
газах,
внутренней
служит
изыскание
в топке
процесс
поступает v
топливо и
относятся
коэффициент
процесс
поступающих
только
расход
конечный
воздуха L0 = 16,3
системы
газ с
зависимости
котла-утилизатора
= 21 м3/с
д.г.
места
воздух
распределение
теплотой
мероприятий
поступают в
мероприятий
топлива
предприятия
избытка
розничной
из
уходящие
регенератора,
степени
вносит-
продвижении
сгорания
конечному
воздуха
распределением
для
степени
м3/м3 элемент
увязать
конечному
30
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]