вой смеси в сепараторе 5. Несконденсировавшиеся газы после сжатия компрес сором 6 подаются на абсорбцию в абсорбер 7. Абсорбция может быть осуществ лена, например, пропиленгликолем или водным раствором уксусной кислоты. Последний случай не требует введения в систему постороннего вещества и по зволяет использовать винилацетат-сырец в качестве обезвоживающего агента при получении безводной уксусной кислоты-рецикла (в данном случае исполь зуют уксусную кислоту в качестве абсорбента).
Конденсат направляется на разделение в ректификационную колонну 11. Несконденсированные продукты с некоторым количеством кислоты и воды (за счет уноса) поступают в абсорбер 8, орошаемый водой, для улавливания прежде всего кислоты. Водный раствор кислоты также поступает в ректификационную колонну 11. Очищенные от кислоты газы направляются на очистку от С 02 в аб сорбер 9, орошаемый водой или раствором Na2COj. Часть газов отводится из системы для вывода инертных газов. Очищенные от С 02 газы (этилен и кисло род) возвращаются в колонну I. Абсорбент из абсорбера 9 направляется вдесорбер 10, откуда возвращается в абсорбер 9, а С 02 выводится из системы.
В ректификационной колонне 11 происходит отделение всех легкокипящих компонентов, в том числе винилацетата с водой в виде гетероазеотропа, от ук сусной кислоты и тяжелокипящих примесей. Часть уксусной кислоты из куба колонны 11 направляется в абсорбер 7, а остальная часть — в колонну-испари тель 1. Пары из колонны 11, содержащие растворенные газы, поступают в кон денсатор 12. Далее конденсат поступает во флорентийский сосуд 13, где он рас слаивается. Часть верхнего винилацетатного слоя направляется в виде флегмы в колонну 7/, а остальная часть — в отгонную колонну /5 для гетероазеотропного обезвоживания винилацетата и отделения легколетучих примесей. Пары из ко лонны 75также поступают в конденсатор 12. Нижний водный слой из флорен тийского сосуда направляется в отгонную колонну 14для отделения растворен ного винилацетата в виде гетероазеотропа с водой и легколетучих примесей, пары из которой поступают в конденсатор 12. Из куба колонны 14 выводится фузельная вода на биологическую очистку с содержанием 0,001 % винилацетата. В кубе колонны 15 получается винилацетат с содержанием примесей 0,001 %. Из флорентийского сосуда производится отдувка в систему рециркулирующего газа.
Винилацетат из куба колонны 15 поступает в колонну 16для отделения лег колетучих примесей, содержащих метилацетат и далее — в колонну 17для отде ления от тяжелокипящих примесей. Кубовый поток поступает на утилизацию винилацетата и полимерных продуктов. Дистиллят колонны /7является товар ным винилацетатом, который содержит следующие примеси (%): 0,005—0,03 воды; 0,0025—0,005 уксусной кислоты; 0,0025—0,0075 ацетальдегида; 0,01 метилацетата; 0,0025 этилацетата. Содержание основного продукта 99,9 % (мае.). Для изготовления реактора применяется хромоникелевая нержавеющая сталь, для ректификационных колонн, в которых присутствует уксусная кислота, — высоколегированная нержавеющая сталь, для сборника ледяной уксусной ки слоты — алюминий, а для остальных аппаратов — обычная сталь.
Данная технологическая схема имеет следующие недостатки:
1) свежая уксусная кислота смешивается с возвратной, содержащей тяжелые примеси. Свежую кислоту необходимо подавать на верх колонны в качестве флегмы, что будет способствовать отделению уксусной кислоты от тяжелых примесей. Возвратную кислоту необходимо подавать всреднюю часть колонны;
2)ввод воды в реакционную смесь после реактора 3 нецелесообразен, так как это приводит, во-первых, к потере тепла, которое может быть утилизировано, во-вторых, к усилению гидролиза винилацетата, в-третьих, к дополнительным затратам энергии на обезвоживание смеси. «Закалку» и отвод тепла необходимо проводить в конденсаторе < который может служить котлом-утилизатором;
3)в трехколонном агрегате в верхних частях колонны и флорентийском со суде накапливаются легколетучие примеси, что приводит к затруднению разде ления и особенно расслаивания во флорентийском сосуде. Кроме того, сдувка из флорентийского сосуда будет приводить к потерям винилацетата. В связи с этим необходимо предварительно отделить легколетучие примеси, втом числе и ацетальдегид. Для этого может быть использована колонна 16, так как легколе тучие примеси будут предварительно отделены.
Принципы в технологии производства винилацетата окислением этилена в при сутствии уксусной кислоты. Производство винилацетата окислением этилена в
присутствии уксусной кислоты как для парофазного, так и для жидкофазного процессов, имеет некоторые общие черты с точки зрения реализации в них принципов создания безотходных (малоотходных) технологий. Эти технологии характеризуются одностадийностъю по химической составляющей и непрерыв ностью. Невысокие конверсии исходных реагентов за один проход приводят к необходимости использования рециркуляции для полного превращения сырья. Например, для жидкофазной технологии рециклы по этилену охватывают аппа раты 1—3—4— /; 1—3—4— 6— 7—1; 1—3(4)—5— 9—10—12—13—1\ а по уксусной кислоте 1—3(4)—5—9—1 (см. рис. 15.5). Исходное сырье для получения винил ацетата доступно, поскольку этилен, технический кислород и уксусная кислота являются относительно дешевыми многотоннажными продуктами. Обе техно логии позволяют получать высокие (до 95 %) выходы винилацетата и, следова тельно, могут быть отнесены к высокоэффективным процессам, хотя конверсии реагентов за один проход нельзя считать достаточными. В полной мере в рас смотренных технологических решениях реализован принцип полноты выделения продуктов изреакционной смеси, так как в противном случае невозможно органи зовать рецикловые потоки и достичь высокой суммарной конверсии исходного сырья. Достаточно хорошо использован и принцип разработки технологий с ми нимальным расходованием воды, так как отсутствуют кислые, щелочные и соле вые водные стоки, а фузельная вода, пройдя очистку, может вновь быть исполь зована в смежных цехах и производствах. Реализация принципа применения ап паратов итехнологических линий большой единичной мощности для обоих рас смотренных технологий затруднена, но по разным причинам. Для парофазного процесса это связано с трудностями совмещения большой производительности аппарата и исключения местных перегревов и истирания катализатора. Для жидкофазного процесса — с трудностями создания барботажных аппаратов большой единичной мощности.
С другой стороны, качественное различие рассмотренных реакционных подсистем приводит и к некоторым отличиям в реализации принципов созда ния технологий. В частности, это относится к принципу полноты использова ния энергии системы. Он может быть более просто и эффективно реализован для парофазной технологии производства винилацетата, поскольку в этом слу чае температурные условия в реакторе обеспечивают получение острого пара, который вдальнейшем можно использовать как энергоноситель для ректифика ции или других химических процессов.
15.3. СРАВНЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ МЕТОДОВ ПОЛУЧЕНИЯ ВИНИЛАЦЕТАТА
Основными преимуществами парофазного метода по сравнению с жидко фазным являются: 1) простота оформления; 2) снижение коррозии; 3) повыше ние конверсии как этилена, так и уксусной кислоты; 4) повышение селективно сти процесса. Следовательно, необходимо провести сравнение парофазных про цессов получения винилацетата на основе ацетилена и этилена.
Если учесть, что парофазные процессы получения винилацетата из этилена и ацетилена по технологическому оформлению и эксплуатационным характе ристикам близки, то при их сравнении необходимо учитывать следующие фак торы:
1) стоимость кислоты одна и та же, так как расходные коэффициенты по ней практически одинаковы;
2)стоимость этилена и кислорода в этиленовом способе должна быть мень ше, чем ацетилена в ацетиленовом способе;
3)расходы на аппаратурное оформление в этиленовом способе выше, чем в ацетиленовом, так как условия безопасности работы обусловливают необходи мость проведения процесса во взрывобезопасной области, когда конверсии как этилена, так и кислоты низки;
4)необходимость улавливания и удаления СО2;
5)выделение продуктов реакции из разбавленных этиленом и кислородом парогазовых смесей затруднено;
6)при малой конверсии кислоты энергетические затраты на разделение кон денсата для выделения винилацетата и других продуктов будут большие;
7)необходимы дополнительные затраты энергии на обезвоживание реакци онной смеси и отдельных компонентов;
8)требуется больше затрат энергии на циркуляцию непрореагировавшей ук сусной кислоты.
Таким образом, даже качественное сравнение свидетельствует о больших энергетических и капитальных затратах в этиленовом способе. Следовательно, определяющими могут стать затраты на сырье. В настоящее время цены на эти лен ниже, чем на ацетилен, и поэтому предпочтение отдается этиленовому спо собу. Но так как цены на этилен все время растут и будут опережать рост цен на ацетилен (прежде всего «карбидный»), то в дальнейшем предпочтение может быть отдано ацетиленовому методу.
Вэтом процессе использованы те же принципы, что и в процессе получения винилацетата из ацетилена. Вместе с тем плохо реализован один из основных принципов — требование высокой конверсии. Выполнение этого принципа за
труднено из-за взрывоопасности используемой парогазовой смеси. Следова тельно, в этом направлении и необходимо усовершенствовать процесс.
Г Л А В А 16
П РО И ЗВО ДСТВО ХЛОРОРГАНИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ
Хлорорганические продукты занимают важное место в народном хозяйстве. Они широко используются в полимерной промышленности (мономеры, раство рители), сельском хозяйстве (на их основе получают пестициды), вдругих отрас лях промышленности (растворители, хладагенты). Их производство исчисляет ся миллионами тонн в год. В частности, в США производится около 6,5млнт/год 1 ,2 -дихлорэтана, свыше 3 млн т/год винилхлорида и по 20 0 —
400 тыс. т/год тетрахлорметана, три-и тетрахлорэтилена, 1,1,1-трихлорэтана (метилхлороформа), дихлорметана (метиленхлорида).
Необходимо отметить, что большинство хлорорганических продуктов наря ду с уникальными свойствами могут оказывать отрицательное воздействие на природу и человека, так как они обладают повышенной токсичностью. В част ности, они влияют на центральную нервную систему, оказывают угнетающее или наркотическое действие (хлороформ, хлораль), раздражают слизистые обо лочки глаз и дыхательных путей (бензилхлорид, хлорацетон). Фреоны оказыва ют воздействие на защитные слои атмосферы.
Разные хлорорганические вещества получают по своей уникальной техноло гии, что важно для иллюстрации технологических принципов. В связи с этим на примерах производств хлорорганических продуктов можно проследить как об щие технологические принципы, так и принципы создания безотходных произ водств.
В данной главе будут рассмотрены технологии производства 1,2-дихлорэта- на и винилхлорида, получаемых разными методами.
16.1. ПРОИЗВОДСТВО 1,2-ДИХЛОРЭТАНА
1,2-Дихлорэтан широко применяют в различных отраслях промышленности в качестве растворителя, а также полупродукта в производстве других ценных хлорорганических продуктов, например винилхлорида. Он представляет собой бесцветную летучую жидкость со сладковатым запахом, кипящую при 83,5 °С. 1,2-Дихлорэтан хорошо растворяется в этиловом спирте, диэтиловом эфире, уг леводородах и плохо растворяется в воде (табл. 16.1), образует со многими веще ствами азеотропные смеси (табл. 16.2). 1,2-Дихлорэтан может быть получен раз ными способами.
1. Хлорированием этилена в газовой или жидкой фазе в присутствии катали
затора: |
|
СН2=С Н 2 + С12 FeC'3 > СН2С1 - СН2С1 |
(16.1) |
2. Хлорированием этана в газовой фазе: |
|
СНз-СНз + 2С12 СН2С1-СН2С1 + 2НС1 |
(16.2) |
3. Окислительным хлорированием этилена в газовой фазе на катализаторе Дикона:
СН2=С Н 2 + 2НС1 + 0,5О2 -» СН2С,1-СН2С1 + Н20 |
(16.3) |
В промышленности 1,2-дихлорэтан получают двумя методами: прямым хлорированием этилена в жидкой фазе в присутствии катализатора (FeC l3) или окислительным хлорированием этилена в паровой фазе на катализаторе Дикона.
Получение 1,2-дихлорэтана прямым хлорированием этилена
Теоретические основы процесса аддитивного хлорирования этилена. Этот спо
соб является наиболее распространенным в промышленности. Процесс хлори рования этилена относится к ионно-каталитическому галогенированию. Пер воначально галогенирование олефинов и, в частности, этилена проводили в га зовой фазе. Процесс в этих условиях протекает по радикально-цепному меха низму. Однако впоследствии было обнаружено, что с появлением жидкой фазы процесс резко ускоряется и протекает в растворе. При этом изменяется и меха низм реакции.
При пропускании исходных реагентов (этилена и хлора) через жидкую фазу, которой обычно является продукт реакции, легко осуществляется присоедине ние хлора по двойной связи с получением 1,2-дихлорэтана. Эта реакция проте каетдостаточно быстро даже при низких температурах. Но еще больше она уско ряется катализаторами типа апротонных кислот (чаще всего FeCI3).
Т а б л и ц а 16.1. Растворимость 1,2-дихлорэтана в воде и воды в 1,2-дихлорэтане
|
Растворимость |
С 2Н 4С12 в воде |
|
Растворимость |
воды в С 2Н4С12 |
|
/, °С |
% (мае.) |
/, °С |
% (мае.) |
и °с |
% |
(мае.) |
/.°с |
% (мае.) |
0 |
0 ,9 1 |
4 0 |
0 ,9 7 |
0 |
|
0 ,0 9 |
4 0 |
0 ,2 6 |
10 |
0 ,8 4 |
4 6 ,5 |
1,02 |
10 |
|
0 ,1 1 |
5 0 |
0 ,3 4 |
2 0 |
0 ,8 7 |
5 6 ,5 |
из |
20 |
|
0 ,1 6 |
57 |
0 ,3 5 |
25 |
0 ,8 6 |
6 7 ,5 |
1,29 |
25 |
|
0 ,1 9 |
6 9 |
0 ,5 2 |
30 |
0 ,8 6 |
7 2 ,5 |
1,38 |
3 0 |
|
0 ,2 2 |
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16.2. Азеотропные |
смеси С2Н4С12 |
|
|
Второй |
компонент |
‘киггt |
°с^ |
'кип азеотропа, |
°С |
CC j H 4C I , ’ % |
<м а с > |
Вода |
|
100 |
|
7 1 ,6 |
|
9 1 ,8 |
|
Бензол |
|
8 0 ,4 |
|
8 0 ,0 |
|
15,0 |
|
Метанол |
6 4 ,7 |
|
6 0 ,0 |
|
6 5 , 0 |
|
Трихлорэтилен |
8 7 ,0 |
|
8 2 ,0 |
|
6 1 ,0 |
|
Этанол |
|
7 8 ,0 |
|
7 1 ,0 |
|
6 3 ,0 |
|
_______________________________ |
_________________ _____ |
|
|
|
|
|
При достаточно низких (до 30 °С) температурах хлор присоединяется почти исключительно подвойной связи, а при более высоких температурах увеличива
ется выход продуктов заместительного хлорирования. Соотношение подавае мых реагентов также влияет на выход продуктов заместительного хлорирования.
При хлорировании в жидкой фазе классический ион карбония, очевидно, не образуется и положительный заряд рассредоточивается по молекуле. Механизм процесса следующий: происходит электрофильное присоединение с промежу точным образованием л- и a -комплексов. Определяющей скорость процесса, по-видимому, является стадия превращения л-комплекса. Протеканию процес са аддитивного хлорирования в малополярных средах благоприятствуют кисло ты Льюиса. Как отмечалось ранее, в данном случае наиболее часто используют хлорид железа. Механизм его действия включает предварительное образование комплекса с хлором и этиленом по следующей схеме:
СН7 +С1,
II 2 ------4-
СН2
FeCh не только ускоряет переход л-комплекса в ст-комплекс, но и образует комплекс [FeClj]Cl...Cl. Считается, что все реакции процесса хлорирования этилена (хлорирование этилена и продуктов его хлорирования) представляют сложную систему параллельно-последовательных реакций, протекающих в жидкой фазе со сложной кинетикой. Эта каталитическая реакция имеет первый порядок по олефину, С12 и FeCI3; побочные процессы имеют по хлору более вы
сокий порядок.
Дальнейшее замещение водорода с образованием высших хлоридов (трихлорэтан и др.) протекает по радикально-цепному механизму. Причем зарождение цепи осуществляется уже при низкой температуре за счет взаимодействия хлора с олефином:
СН2=С Н 2 + С12 СН2С1-СН2 +С1
Для подавления этого процесса можно снизить температуру. Но этот путь не используют, а применяют ингибиторы цепных реакций наряду с катализатора ми апротонного типа. В частности, ингибитором этого процесса служит кисло род. Поэтому используют электролитический хлор-газ, содержащий кислород. В результате совместного действия катализатора и кислорода выход побочного продукта замещения при хлорировании этилена снижается с 10 до 0 ,5 —2 %.
Технологическое оформление процесса. Учитывая, что основная реакция от
личается высокой селективностью и скоростью, часто реагенты дополнительно не очищают (за исключением осушки), так как катализатором служит FeC 13, ко
торый может гидролизоваться. Процесс осуществляют путем барботирования газообразных реагентов через жидкий продукт, содержащий катализатор (т.е. в жидкой фазе).
Раньше процесс проводили при низкой температуре (30 °С), чтобы избежать дальнейшего замещения. Однако в этом случае необходимость интенсивного отвода тепла лимитировала производительность реактора. Теперь процесс про водят в присутствии катализатора и ингибитора при более высоких температу рах (70-100 °С).
Катализатор может готовиться отдельно или получаться из специально уло женных в реакторе чугунных брусочков при воздействии хлора. Соотношение
водой. При этом получают подогретую воду, тепло которой может быть исполь зовано с трудом, а при ректификации потребуется подводить тепло.
Принципы в технологии получения 1,2-дихлорэтана хлорированием этилена.
Технология является одностадийной по химической составляющей, организова на как непрерывный процесс, использует многотоннажные доступные полупро дукты — этилен и хлор, имеет высокую эффективность, обеспечивая выход 1,2-дихлорэтана на уровне 99 %, при практически полной конверсии хлора и конверсии этилена 90—97 %.
Рассмотрим использование остальных основных принципов создания тех нологий 0 0 и НХС на примере использования комплексного реакционного ап парата (см. рис. 16.2).
В этом случае реализован процесс, имеющий высокие конверсии исходных реагентов за один проход. В одном аппарате (в ряде случаев для упрощения кон струкции используют отдельно стоящие реактор и ректификационную колонну, связанные потоками пара и жидкости) совмещены процессы синтеза и разделе ния. Реактор-колон на обеспечивает выделение продуктового дихлорэтана в практически чистом виде и одновременно позволяет отделить тяжело- и легкокипящие побочные фракции, т.е. реализуется принцип полноты выделения про
дуктов изреакционной смеси. В технологии эффективно, как и во всех совмещен ных реакционно-ректификационных процессах, реализован принцип полноты использования энергии системы, поскольку теплота реакции непосредственно ис пользуется для разделения реакционной смеси. Экзотермичный характер про цесса дает возможность говорить о низком энергопотреблении, так как процесс разделения обеспечивается теплом реакции. Кроме того, так как целевой про дукт отбирают в паровой фазе, то не требуется его отмывка от катализатора. Это позволяет избежать образования солевых стоков и загрязнения окружающей среды. Все это дает возможность организовать кругооборот воды с минимальным ее использованием в технологии.
Получение 1>2-дихлорэтана окислительным хлорированием этилена
Теоретические основы процесса. Причиной разработки процессов оксихло-
рирования явилась необходимость утилизации больших объемов отходящего га зообразного хлорида водорода. Последний образуется в производствах хлорорганических продуктов во всех процессах заместительного хлорирования и де гидрохлорирования. Объединение стадий хлорирования и оксихлорирования позволяет создавать сбалансированные по хлору производства.
Основным способом проведения оксихлорирования является газофазный процесс с использованием катализаторов на носителях. В качестве катализато ров применяют соединения меди, щелочных, редкоземельных и некоторых дру гих металлов (или их смесь) на пористых носителях разного состава и строения.
Основой для процесса оксихлорирования послужил газофазный процесс окисления хлорида водорода, протекающий на катализаторах, содержащих хло рид меди (процесс Дикона). При совместном протекании реакций Дикона и хлорирования равновесие реакции сдвигается за счет расходования хлора, вследствие чего имеет место практически полное превращение НС1. Все рас смотренные реакции оксихлорирования практически необходимы в интересую щем нас интервале температур. При этом хлорид меди остается основным ката