книги / Основы механики горных пород
..pdfвынимаемой мощности пласта и пластичных вмещающих поро дах могут отсутствовать также и зона разломов и зоны трещин. В тех случаях, когда над пластичными слоями залегают хруп кие породы, зоны трещин могут получить развитие и над зоной плавного прогиба.
Существенное влияние на характер сдвижения горных пород и земной поверхности оказывает угол падения пластов (жил), мощность наносов или меловых отложений, несогласно зале гающих на коренных породах, число разрабатываемых пластов или жил и т. д. При разработке свит крутых и крутонаклонных пластов или жил преобладающим является прогиб пород в сто рону выработанного пространства и сдвиг слоев по контактам. При этом в зоне, расположенной ниже линии, проведенной под углом 0 (см. рис. 100), сдвиг происходит в результате прогиба слоев, а в зоне, расположенной выше этой линии, сдвиг проис ходит как в результате прогиба слоев, так и вследствие сполза ния пород по плоскостям ослабления (чем ближе к земной поверхности, тем больше преобладает сползание пород). Это явление получило название подвижек по напластованию. В об ласти, расположенной между зоной VI и земной поверхностью, основной формой деформирования массива является сдвиг по род по напластованию. Эта область составляет зону VII (см. рис. 100). При определенных условиях в сдвижение вовлека ются и породы лежачего бока. В этих случаях в зону VII вклю чается также область, расположенная между зоной VI и зем ной поверхностью. В результате сдвига слоев на земной поверх ности и в наносах образуются упомянутые выше трещины и уступы.
§ 66. ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СДВИЖЕНИЯ
Степень деформирования горных пород и земной по верхности, интенсивность развития и пределы распространения деформаций характеризуются некоторыми показателями, кото рые принято называть параметрами процесса сдвижения. Па раметры, характеризующие влияние горных работ на земную поверхность, используют при решении вопросов рациональной застройки горно-промышленных районов и вопросов отработки запасов полезных ископаемых под застроенными территориями и природными объектами.
Знание параметров, характеризующих сдвижение толщи по род, необходимо при проектировании и ведении горных работ вблизи вертикальных стволов шахт и околоствольных вырабо ток, обводненных пород и выбросоопасных зон, при определе нии оптимальных размеров лав и междулавных целиков, при выборе способа управления кровлей, мест расположения выра боток, порядка отработок сближенных пластов и т. д.
К основным параметрам процесса сдвижения земной поверх ности относят: углы, определяющие размеры и местоположение мульды сдвижения и ее характерных зон; значения максималь ных сдвижений и деформаций; общую продолжительность про цесса сдвижения и период опасных деформаций.
В настоящее время вопросы определения параметров про цесса сдвижения выполняются по единым требованиям и мето дикам, базирующимся на опыте наиболее изученных месторож дений. Одним из таких месторождений является Донецкий угольный бассейн, в котором систематические инструменталь ные наблюдения за сдвижением горных пород и земной поверх ности ведут более 50 лет. При этом накоплен самый большой в СССР опыт ведения горных работ под зданиями и сооруже ниями и впервые создан нормативный документ, регламенти рующий вопросы застройки подрабатываемых территорий.
Р а з м е р ы и м е с т о п о л о ж е н и е м у л ь д ы с д в и ж е н и я определяются граничными углами *б0» Ро и у0, углами пол ных сдвижений фь фг и фз и углом максимального оседания 0. Граничные углы бо и уо зависят главным образом от механиче ских свойств горных пород (чем породы прочнее, тем круче эти углы) и при первичной подработке толщи меняются в пределах от 5001 (Ангренское угольное месторождение) до 75° (Донецкий бассейн). При повторных подработках толщи эти углы обычно выполаживаются. Так, в Карагандинском угольном бассейне угол бо выполаживается с 60 до 55°, в Кузнецком — с 70 до 60°, а в особо неблагоприятных случаях — до 50° В Донецком бас сейне повторная подработка толщи пород вызывает уменьшение угла уо на 0,2 а, где а — угол падения пластов.
Угол ро является в основном функцией углов бо и а. При уг лах падения пластов до 70° его можно выразить зависимостью
ро= б0 —СРоа. |
(207) |
Коэффициент Ср„ зависит от свойств горных пород, степени подработанности толщи, структурных и других особенностей массива. Его устанавливают опытным путем. Значения коэффи циентов Ср„ в главнейших угольных бассейнах СССР приведены в табл. 12. В Кузнецком бассейне угол Ро определяют из выра жения
Ро= 60 -|- 5°'—Ср„а. |
(208) |
Минимальное значение угла р0 в неподработанной ранее толще на большинстве месторождений равно 25°', в подработан ной ранее толще 20°. Значение угла полных сдвижений в на правлении простирания пластов ф3> а при горизонтальном зале гании во всех направлениях колеблется в пределах от 50 (Кизеловский и Кузнецкий бассейны) до 60° (Челябинский бас-
Значения коэффициентов Ср0 для определения граничного угла (50
|
Угольный бассейн |
В неподработаи- |
В |
подработан |
|
ной ранее |
|
ной |
|
|
|
толще пород |
толще пород |
|
|
Донецкий |
0,8 |
|
1,0 |
|
Кузнецкий |
0,9 |
|
0,9 |
|
Кнзеловский и Пе |
0,6 |
|
0,6 |
|
чорский |
0,4 |
|
0,5 |
|
Карагандинский |
|
||
сейи). В |
Донецком, Карагандинском и |
Львовско-Волынском |
||
бассейнах -ф3 = 55°. |
|
|
пластов и от того, |
|
Углы |
ifi и г))2 зависят от углов падения |
в каком месте находится рассматриваемая очистная выработка по отношению к старым горным работам. Если прежние работы
вели ниже (по падению) |
линии, проведенной под углом 0, угол |
||||||
i|)i |
становится |
круче, а |
угол ф2 — положе, чем |
при |
первичной |
||
подработке. И |
наоборот, |
если их вели выше |
(по |
восстанию) |
|||
указанной линии, угол |
ф( |
выполаживается, а |
угол -фг стано |
||||
вится круче. |
|
|
|
|
|
|
|
|
При симметричном расположении старых работ относи |
||||||
тельно линии 0 и при первичной подработке толщи угол TJ>I ра |
|||||||
вен примерно углу фз, а угол ф г«ф з+0,3 а. |
углов ф( и фг |
||||||
|
В общем виде формулы для определения |
||||||
можно записать так |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Фх — фз i |
Cÿ<x ■, |
|
(209) |
|
|
|
|
ф2 = Фз ± |
Сф:«, |
|
(21°) |
|
где |
Сф, и Сф,— коэффициенты, |
определяемые |
опытным путем |
||||
(обычно С ф , —0,24-0,3; |
С фа = 0,34-0,5). |
|
|
||||
|
Угол максимального оседания |
|
|
|
|||
|
|
|
0 = 90° — Сеа. |
|
(211) |
Значения коэффициента С0 колеблются от 0,5 до 1,0 (чем прочнее породы, тем больше С9 при прочих равных условиях).
Для определения значения м а к с и м а л ь н о г о о с е д а н и я предложено несколько формул различного вида. Наибольшее распространение для условий первичной подработки толщи по лучила формула
■nmax = <7/rtcosa, |
(212) |
где т — нормальная мощность пласта; a — угол падения;
ç = <7o^2ï |
(213) |
</о — относительное максимальное оседание при полной под работке (отклонение полного вектора сдвижений к вынимаемой мощности пласта) колеблется в пределах от 0,5 до 0,9 (чем прочнее породы, тем меньше q0) ; t\ и t2— коэффициенты, учи тывающие влияние размеров выработки и глубины разработки на значение максимального оседания.
Коэффициенты t\ и t2 определяются обычно по формулам
tl = 0,9(D1IH — a), t2 = 0,9 (D JH ^a), |
(214) |
где D\ и Z>2 — размер очистной выработки соответственно по па дению и простиранию пласта; Я — средняя глубина разработки; а — коэффициент, зависящий от свойств горных пород; колеб лется в пределах от 0,2 до 0,4 (чем прочнее породы, тем больше коэффициент а).
При повторных подработках с углом падения пластов от 0 до 25° максимальное оседание определяют по формуле
'Ошах = QoMcos Otд/^з" [1 + (1 —«7о) Я 1/Я], |
(215) |
где Н\ — мощность по вертикали ранее подработанной |
толщи |
пород. |
|
Если Н \/Н > \, то в формуле (215) это отношение принимают равным 1.
При повторных подработках с углом падения пластов от 26
до 70° значения т^щах находят из выражения |
|
•Птах = 1. 1qotn cos а V к к |
(216) |
Во всех формулах значения t\ и t2 не должны быть больше 1 и меньше 0,04.
Предложено несколько видов формул для определения м а к
с и м а л ь н ы х н а к л о н о в . |
|
a) tmax— СцГп!Я , |
(217) |
где Сц — коэффициент, который определяют для каждого ме сторождения путем натурных наблюдений. При отсутствии та ких наблюдений его приближенное значение можно получить по формуле
Сц = 1,6—а/р; |
(218) |
где а — угол падения пласта; р — радиан |
(57°). |
б) t'max — £<;2T|max/E, |
(219) |
где L — длина полумульды, определяемая |
по граничному углу; |
С/2 — коэффициент, значение которого определяют по данным натурных наблюдений. Он колеблется обычно в небольших пре делах (от 2,0 до 2,3).
в) ^шах = /(Лтах/Я). |
(220) |
Формул такого вида несколько. Наибольшее распростране ние из них получила формула [130]
г™“=тт1^' |
(22|) |
где b в полумульде по восстанию пласта равно Hjx\max, а в полумульде по падению пласта равно Н/ (rima* cos а); С,-з — коэф фициент, зависящий от свойств горных пород, колеблется от
0,18 до 0,22 (чем прочнее породы, тем он меньше). |
также |
|
Для определения м а к с и м а л ь н о й к р и в и з н ы |
||
предложено несколько зависимостей различного вида. |
|
|
а) |
Кртах= СК1т/Яа, |
(222) |
где CKI — коэффициент, |
который эмпирически устанавливают |
для каждого месторождения; колеблется в пределах от 2 до 4; причем четкой зависимости его от каких-либо факторов пока не установлено, однако замечено, что с увеличением глубины его значение растет.
|
б) |
Кршах — £ КгЛша \! L?, |
(223) |
||
где |
СК2 — коэффициент, значения которого определяют по дан |
||||
ным |
натурных наблюдений; колеблется |
в пределах от 5 до 7. |
|||
М а к с и м а л ь н о е |
г о р и з о н т а л ь н о е |
с д в и ж е н и е |
|||
определяют по формулам двух видов: |
|
|
|||
|
|
з) |
imax —Кн1и**\ |
|
(224) |
|
|
б) |
£тах= Ц'ПшаХ" |
|
(225) |
Значение коэффициента Кн С. Г |
Авершин рекомендует |
||||
принимать равным (0,15-5-0,18)//. Значение |
коэффициента a |
||||
С. П. Колбенков предлагает определять из выражения [130] |
|||||
|
|
а = 0,3+0,8р, |
|
(226) |
|
|
p = tg a —с/г/т|таЯг, |
|
(227) |
||
где с=0,01 при а<25°; |
с=0,02 при а>25°; h — мощность на |
||||
носов. |
|
|
|
|
Если коэффициент р имеет отрицательное значение, то при расчетах его значение принимают равным нулю. Более поздние исследования показали, что связь коэффициента р с углом па дения пласта и мощностью наносов полнее отражается зависи
мостью |
|
р = tg a —ЫН, |
(228) |
где Н — глубина горных работ.
Эта зависимость включена в нормативные документы [125]. Для определения м а к с и м а л ь н ы х г о р и з о н т а л ь н ы х
д е ф о р м а ц и й предложено много различных формул. При ведем наиболее распространенные из них.
я) бщах— Ce, %iL. |
(229) |
Значения коэффициента Се1, по данным С. Г Авершина, ко леблются в пределах от 2 до 4.
б) етах = 3/(//T)max/^-"i |
(230) |
где Кн= (0,15-4-0,18) Н.
в) етах= С е.т/Я . |
(231) |
Значение коэффициента Се2 определяют по данным натур ных наблюдений. При их отсутствии приближенное значение Се2 можно найти из выражения
Се; = (0,6+0,9 - у ) cos а. |
(232) |
Применимость тех или иных из приведенных формул зависит от того, какие из аргументов, входящих в эти формулы, наибо лее надежно определены в данных условиях.
О б щ а я п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь п р о ц е с с о в с д в и ж е н и я зависит от глубины горных работ, скорости подвигания очистного забоя, механических свойств, литологических и других особенностей массива горных пород.
Эту зависимость обычно выражают в следующем виде:
Тобщ = К тН/с, |
(233) |
где Гоощ — общая продолжительность процесса сдвижения, мес; Н — глубина горных работ, м; с — скорость подвигания очист ного забоя, м/мес; Кт — коэффициент, зависящий от совокупно сти свойств массива горных пород (определяется опытным пу тем); его значения колеблются, как правило, в пределах от 0,8 до 1,8 (в Карагандинском бассейне /(т = 0,8-М,1, в Донецком К т = 1,0ч-1,3, в Кузнецком /Сг=0,9-г-1,5, во Львовско-Волын-
ском Кг= 1,8).
Поскольку четкой количественной зависимости коэффици ента Кт от влияющих факторов пока не установлено, продол жительность процесса сдвижения определяют в большинстве случаев эмпирически и приводят в действующих нормативных документах в виде таблиц, составленных для типовых условий
разработки |
конкретных месторождений. В |
качестве |
примера |
в табл. 13 приведены данные о продолжительности |
процесса |
||
сдвижения в условиях Донецкого бассейна. |
ton также |
устанав |
|
П е р и о д |
о п а с н ы х д е ф о р м а ц и й |
||
ливают опытным путем или определяют из |
выражения |
ton — р Т общ, |
(234) |
Общая продолжительность процесса сдвижения в условиях Донецкого бассейна, мес
Глубина |
|
Скорость подвигания забоя, |
м/мес |
|
горных работ, |
|
|
|
|
м |
30 |
50 |
70 |
100 |
100 |
5 |
4 |
3 |
2 |
300 |
13 |
8 |
6 |
4 |
500 |
22 |
13 |
10 |
7 |
700 |
30 |
19 |
13 |
9 |
1000 |
44 |
26 |
19 |
13 |
Таблица 14
Значения коэффициента р для определения периода опасных
деформаций на угольных месторождениях
|
Угол ос, |
градус |
|
Угол ос, |
градус |
Лт_ах мм/мсс |
<45 |
>45 |
ЯтаХ мм/тес |
<45 |
>45 |
|
t |
||||
10 |
0 |
0 |
60 |
0,5 |
0,6 |
20 |
0.1 |
0,2 |
100 |
0,6 |
0,7 |
30 |
0.3 |
0,4 |
200 |
0,7 |
0,8 |
40 |
0.4 |
0,5 |
400 |
0,8 |
0,9 |
где р — коэффициент, зависящий от значения ожидаемого мак симального оседания земной поверхности т)шах и угла падения пластов а.
Значения коэффициента р для типовых условий разработки угольных месторождений приведены в табл. 14.
В тех случаях, когда в толще пород имеются мощные слои песчаников, известняков или других прочных пород, способных к зависанию, продолжительность процесса сдвижения и его от дельных стадий может существенно отличаться от средних зна чений, установленных для того или иного месторождения в це лом. В этих случаях сроки сдвижения определяют путем ин струментальных наблюдений на данном участке месторождения или опытом работы на других шахтах и рудниках в аналогич ных условиях.
§ 67. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ПРОЦЕСС СДВИЖЕНИЯ
Можно назвать более десяти горно-геологических фак торов, оказывающих заметное влияние на характер процесса сдвижения горных пород и земной поверхности. Наибольший
интерес представляют те факторы, изменение которых подвла стно воле человека. Так, путем изменения скорости подвигания забоя можно ускорить или замедлить процесс сдвижения, путем изменения способа управления горным давлением увеличить или уменьшить деформации и т. д. Факторы, поддающиеся измене нию по воле человека, назовем регулируемыми.
Геометрические элементы залегания пластов и другие фак торы, изменить которые искусственным путем невозможно, це лесообразно называть заданными факторами. Рассмотрим каж
дую из указанных групп отдельно. |
|
Регулируемые факторы. |
В ы н и м а е м а я м о щ н о с т ь |
п л а с т а ( з а л е ж и ) и с п о с о б у п р а в л е н и я г о р н ы м д а в л е н и е м относятся к числу основных факторов, опреде ляющих высоту распространения зон сдвижения и деформаций горных пород и земной поверхности, поскольку посредством этих факторов регулируют осадку кровли. Установлено, что максимальные значения оседаний, деформаций и скоростей сдвижения находятся в прямой пропорциональной зависимости от вынимаемой мощности пласта (залежи). Угловые пара метры, за исключением углов сдвижения, от вынимаемой мощ ности практически не зависят. При увеличении вынимаемой мощности углы сдвижения несколько выполаживаются.
Уменьшение вынимаемой мощности достигается путем не полной выемки (оставление отдельных прослойков и пачек) или путем закладки выработанного пространства породой, достав
ляемой извне.
Частичная закладка, осуществляемая породой из слоев кровли или почвы пласта на разрабатываемом участке, при глу бинах разработки свыше 100 м существенного влияния на де формации не оказывает. При глубинах менее 100 м значения оседаний и деформаций при частичной закладке породой из бу товых штреков на 10—12 % меньше, чем при управлении гор
ным давлением способом обрушения кровли. |
|
||
Р а з м е р ы в ы р а б о т а н н о г о |
п р о с т р а н с т в а оказы |
||
вают (до |
определенного предела) |
существенное |
влияние на |
оседания |
и абсолютные сдвижения |
и в меньшей |
степени — на |
относительные деформации. В условиях полной подработки из менение размеров выработанного пространства не оказывает влияния ни на значения сдвижения и деформаций, ни на харак тер процесса сдвижения. Существенного влияния размеров вы работанного пространства на угловые параметры процесса сдви жения не замечено.
Ц е л и к и в в ы р а б о т а н н о м п р о с т р а н с т в е заметно влияют на распределение деформаций в мульде сдвижения. При удачном соотношении целиков и камер деформации горных пород могут не проявиться на земной поверхности, и наоборот, при неудачном соотношении над целиками происходит концен
трация деформаций. В толще горных пород целики вызывают местные повышения напряжений.
С к о р о с т ь п о д в и г а н и я о ч и с т н о й в ы р а б о т к и в значительной мере определяет продолжительность и интенсив ность процесса сдвижения. Изменяя скорость подвигания, можно регулировать сроки и продолжительность отдельных ста дий процесса сдвижения, что существенно при подработке объ ектов, в эксплуатации которых имеются перерывы. Особенно важно знать продолжительность и скорость процесса сдвиже ния при установлении сроков и частоты ремонта подрабатывае
мыхжелезнодорожных |
путей. |
П о р я д о к в е д е н |
и я г о р н ы х р а б о т и взаимное рас |
положение выработок существенно влияют на параметры и ха рактер процесса сдвижения. Первая очистная выработка изме няет напряженное состояние толщи горных пород, вызывает образование в ней зон повышенного и пониженного давления, секущих трещим и полостей расслоения. В' зависимости от того, в какие зоны попадают последующие очистные выработки, уг ловые параметры могут быть круче или положе, значения де формаций больше или меньше обычных и т. д. При располо жении границ выработок в свите пластов примерно в одной вертикальной плоскости края мульды сдвижения получаются наиболее крутыми с максимальным развитием деформаций. Чем больше смещены границы выработок, тем положе края мульды сдвижения и меньше деформации. При определенном взаимном расположении очистных выработок на отдельных участках может происходить компенсация растяжений, вызванных одной
выработкой, сжатиями |
от другой, кривизны выпуклости — кри |
визной вогнутости, |
положительного наклона — отрицатель |
ным и т. д.
Разрыв во времени между отработкой пластов определяет интенсивность процесса сдвижения: чем меньше этот разрыв, тем более бурно протекает процесс.
Заданные факторы. Угол п а д е н и я п о р о д является одним из основных факторов, определяющих угловые пара метры процесса сдвижения и распределения деформаций в мульде. Чем больше угол падения пород, тем положе углы р, ро и 0. При достаточно крутых углах падения происходит спол зание пород лежачего бока и резкое выполаживание угла у (в этом случае мульда сдвижения со стороны восстания пласта ограничивается углом у')- С увеличением угла падения пластов возрастает отношение горизонтальных сдвижений к вертикаль ным. Так, если при пологом залегании пластов горизонтальная составляющая сдвижения обычно не превышает половины вер тикальной, то при угле падения 45° они равны, а при падении под углом 65° горизонтальная составляющая почти в 2 раза больше вертикальной. При небольших углах падения пластов
(до 5°) мульда сдвижения симметрична относительно плоско сти, проведенной через точку максимального оседания парал лельно простиранию пластов. По мере увеличения угла паде
ния эта симметричность нарушается и при углах |
от 45 до 70° |
|
в |
полумульде по падению наблюдается -только |
растяжение, |
а |
в полумульде по восстанию — только сжатие земной поверх |
ности. При углах падения свыше 70° симметричность начинает постепенно восстанавливаться и при угле 90° мульда сдвижения снова имеет симметричный вид.
Г л у б и н а г о р н ы х р а б о т оказывает существенное влия ние на деформации земной поверхности, характер и степень проявления горного давления в толще. С увеличением глубины разработки все виды деформаций земной поверхности умень шаются. Особенно чувствительна к этому фактору кривизна сглаженной мульды сдвижения: она обратно пропорциональна квадрату глубины разработки. Горное давление, наоборот, с уве личением глубины разработки повышается, концентрация де формаций и напряжений на отдельных участках становится более опасной. Размеры зоны повышенного (опорного) давле ния пропорциональны при прочих равных условиях глубине раз работки.
М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а и с т р у к т у р н ы е о с о б е н н о с т и г о р н ы х п о р о д оказывают влияние на все параметры и показатели процесса сдвижения. Наиболее тесная зависимость от этого фактора прослеживается в значениях уг лов сдвижения Ô, полученных при различных свойствах горных пород. На основании указанной зависимости проф. Д. А. Казаковский составил классификацию месторождений, используя прочностные свойства пород в качестве одного из определяю щих признаков [56]. На этом же принципе построены некоторые разделы общих правил охраны сооружений от вредного влияния подземных горных разработок на угольных месторожде ниях [108].
Существенное влияние на характер деформаций земной по верхности оказывает соотношение пород толщи. Так, при содер жании в толще угленосных пород песчаников, конгломератов и известняков более 30 % группу, к которой необходимо отне сти месторождение согласно «Правилам охраны» [108], повы шают на одну единицу, что равнозначно повышению прочности
пород массива примерно на 50—150 кгс/см2. |
является |
||
Н а р у ш е н И о с т ь |
п о р о д н о г о |
м а с с и в а |
важным фактором, от которого зависят как значения деформа ций, так и характер их распределения в мульде сдвижения. Нарушенность в массиве возникает под влиянием геологических и техногенных процессов. Так, при попадании природной (потен циальной) поверхности ослабления в зону растяжений, вызван ных влиянием горных работ, образуется тектонико-техногенная