книги / Основы механики горных пород
..pdf§77. ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИИ
ВУСЛОВИЯХ АНОМАЛЬНЫХ ПРОЯВЛЕНИИ ПРОЦЕССА СДВИЖЕНИЯ ПОРОД
Выше были рассмотрены параметры и характер разви тия деформаций преимущественно в типовых условиях разра ботки месторождений. Между тем в практике горных работ нередко встречаются существенно отличающиеся от типовых условия, для которых приведенные выше методы расчета дефор маций и параметры процесса сдвижения не подходят. К ним следует отнести прежде всего условия, при которых на земной поверхности имеют место сосредоточенные деформации в виде трещин, уступов и провалов. В этих случаях производные от кривых сдвижений и оседаний и функциональные связи между ними носят условный характер, так как прерывные функции дифференцировать и интегрировать нельзя. При расчете дефор маций в указанных условиях приходится применять некоторые искусственные приемы.
Сосредоточенные деформации возникают, как правило, при разработке свит крутопадающих пластов и синклинальных складок, при отработке мощных пластов на небольших глуби нах, при ведении горных работ вблизи геологических нарушений и слабых контактов по напластованию, при наличии в толще пород полостей карстового и другого происхождения.
Особенности расчета деформаций при разработке свит кру топадающих пластов и в условиях развития подвижек по на пластованию рассмотрены выше. Расчет деформаций при раз работке мощных пластов на небольших глубинах не имеет практического смысла, так как в этих условиях меры защиты сооружений сводятся обычно к оставлению предохранительных целиков, для построения которых достаточно знать углы сдви жения и обрушения.
Поэтому в настоящем параграфе ограничимся рассмотре нием специфики процесса сдвижения при отработке синкли нальных складок, при ведении горных работ вблизи геологиче ских нарушений и вблизи различных полостей в толще пород.
Многочисленными наблюдениями установлено, что в местах выхода на земную поверхность (или под наносы) плоскости сместителя или осевой плоскости синклинальной складки сред них размеров характер мульды сдвижения меняется. Часто в этих местах образуются уступы и трещины. На рис. 102 при ведены результаты инструментальных наблюдений за сдвиже нием земной поверхности в районе одной из таких складок. Как видно из рисунка, осевая плоскость складки как бы экранирует сдвижение горных пород, при этом на выходе осевой плоско сти на земную поверхность концентрируются все виды де формаций.
При мелкой складчатости в зону влияния горных работ по падает, как правило, вся складка и потому преобладающей фор мой сдвижения часто бывает сползание слоев в сторону выра ботанного пространства. В этом случае концентрация деформа ций имеет место не столько на выходе на земную поверхность осевой плоскости, сколько в местах выхода на поверхность сдви гающихся слоев пород.
При крупной складчатости размеры и форма мульды сдви жения мало отличаются от рассмотренных в предыдущих пара графах.
Таким образом, характер проявления сдвижения горных по род при синклинальном залегании пластов зависит (при прочих равных условиях) от форм и относительных размеров складок, от взаимного расположения горных работ и осевой плоскости складки. Поэтому методику расчета деформаций земной поверх ности при разработке пластов средней и малой мощности сле дует принимать в соответствии с приведенными ниже схемами в зависимости от перечисленных выше основных факторов и вида складок.
I. Крупная складчатость, т. е. такая, когда расстояние между выходами разрабатываемых пластов и осевой плоскости складки в десятки раз превышает длину мульды сдвижения. При такой складчатости расчет деформаций следует вести по общепринятой методике.
И. Средняя складчатость, т. е. такая, когда расстояние между выходами разрабатываемых пластов и осевой плоскости складки в несколько раз (от 1,5 до 10) превышает длину мульды сдвижения. В этом случае следует ‘различать три формы сдвижения.
1. Сдвижение в условиях, когда линия, проведенная от ниж ней границы выработки под углом Ро, не достигает осевой плос кости складки.
2.Сдвижение в условиях, когда линия, проведенная от сере дины выработки под углом 0, пересекает осевую плоскость складки или совмещается с ней.
3.Сдвижение в условиях, когда линия, проведенная под уг лом 0, не пересекает осевую плоскость, а линия, проведенная под углом Ро, ее пересекает.
В первом случае расчет деформаций ведут по общеприня
той методике. Во втором случае, если за осевой плоскостью на правление падения пластов меняется на обратное, вместо угла Ро проводят за осевой плоскостью угол уо. а угол 0 совмещают с этой плоскостью. Как в первом, так и во втором случаях на участке выхода осевой плоскости на поверхность следует ожи дать появления уступа высотою 0,2 г^шах.
В третьем случае расчет деформаций состоит из двух эта пов. Вначале производят расчет по общепринятой методике,
как это делается при выдержанном залегании пород (линия 2 на рис. 102). Затем к той части мульды, которая расположена до выхода осевой плоскости, добавляют оставшуюся часть мульды, расположенную за выходом этой плоскости. Обе ча сти совмещают по вертикальной линии, проходящей через точку выхода осевой плоскости на поверхность, т. е. часть мульды, расположенную за осевой плоскостью, поворачивают на 180° Суммирование сдвижений и деформаций в указанных частях мульды производят в обычном порядке с учетом знака. В тех случаях, когда значение суммарного оседания получается
больше Tjmax = 0,9 Ш COS а, |
его принимают равным T)niax. |
В месте выхода осевой |
плоскости на земную поверхность |
(или под наносы) следует ожидать появления прямого уступа высотой, равной значению оседания в этой точке мульды. По скольку понятие «осевая плоскость» в данном случае условно, так как нередко в сечении она представляет собой не линию, а зону, образование уступа возможно в любой точке этой зоны. Ширину и положение зоны следует определять по геологиче ским данным. При отсутствии таких данных ширину можно принимать равной 80 м, т. е. по 40 м в обе стороны от выхода осевой плоскости на поверхность.
Появление уступа сопровождается, как правило, образова нием одной или нескольких трещин. Суммарное раскрытие этих трещин равно расчетному горизонтальному сдвижению в точке выхода на земную поверхность (или под наносы) осевой плос кости.
Результаты расчета по изложенной методике показаны на рис. 102 линией <3.
III. Мелкая складчатость, т. е. такая, когда расстояние между выходами разрабатываемых пластов и осевой плоскости складки пластов соизмеримо с длиной мульды сдвижения (от ношение длины мульды сдвижения к указанному расстоянию не более 1,5). При такой складчатости в движение приходят все породы, заключенные между выходами разрабатываемого пласта и осевой плоскости складки. В тех случаях, когда рас стояние между выходами разрабатываемых пластов на проти воположных крыльях складки соизмеримо с длиной полумульды, в движение приходят все породы, находящиеся внутри этой складки. Этим и определяются границы мульды сдвиже ния.
Расчет деформаций в пределах мульды производят по ме тодике «Руководства» [125], но на выходах пластов и осевой плоскости складки следует определять высоту уступов. На вы ходах пластов высоту этих уступов определяют по методике вычисления сдвижений пород по напластованию. На выходе осевой плоскости складки высоту уступа следует принимать равной 0,2 Т]тах.
Рис. 113. Схема к расчету де формаций земной поверхности при отработке синклинальной складки с углами падения кры льев а ^30°.
В «Правилах охраны сооружений...» [108] методы расчета деформаций приводятся в зависимости от формы складок, уг лов падения ее крыльев и других геометрических параметров. Так, при отработке складок с углами падения пород обоих крыльев на выходах под наносы меньших 30° расчет ожидае мых сдвижений и деформаций рекомендуется производить как для выдержанного залегания пород. При отработке симмет ричных и асимметричных нормальных синклинальных складок
снаклонным и вертикальным положением осевой поверхности
иуглами падения крыльев а>30° расчет ожидаемых сдвиже ний и деформаций земной поверхности производится в два этапа. Вначале определяются оседания и горизонтальные сдви жения в характерных точках мульды сдвижения. Затем вычис ляются наклоны и горизонтальные деформации на участках мульды сдвижения между характерными точками. К числу ха рактерных относятся точки А, Б, В, Г, Е, И, L, О, показанные на рис. 113. Точки А и В определяют границы зоны изгиба
слоев со стороны нижней и верхней границ выработки, точка Б — границу зоны общего влияния очистной выработки со сто роны ее нижней границы, точка Г — выход пласта на отраба тываемом крыле под наносы, точки О (или Е) и L — местопо ложение максимального оседания земной поверхности, от из гиба слоев по нормали к напластованию цтиар и от сдвига по
напластованию пород отрабатываемого крыла т]псд, точка И —
местоположение максимального оседания земной поверхности при выдержанном залегании пород.
Положение точки О определяется пересечением осевой по верхности складки с земной поверхностью; оседание в этой точке рассчитывается в тех случаях, когда линия, проведенная из середины выработки под углом 0, пересекает осевую поверх ность складки; если эта линия не пересекает осевую поверх ность, то оседание г|тизг рассчитывается в точке Е, которая оп
ределяется пересечением линии, проведенной из середины вы работки под углом 0С; угол 0Снаходится по формуле
|
|
0с= 0 ( 1 - /( ) + К0о, |
|
(328) |
|
где 0 — угол |
максимального оседания при |
выдержанном |
зале |
||
гании пород; |
К — коэффициент, |
зависящий |
от отношения |
1/Но |
|
и имеющий следующие значения: |
|
|
|
||
при 1/Я„ |
0 |
0,4 |
0,6—1,0 |
|
|
К |
|
I |
0,9 |
0,7 |
|
где I — расстояние от точки О до точки пересечения с земной поверхностью линии, проведенной под углом 0 (точка Я); 0О— угол наклона к горизонту линии, соединяющей середину очист ной выработки с точкой пересечения земной поверхности осе
вой плоскостью складки. |
|
точки А от нижней границы |
|||
Для |
определения положения |
||||
выработки проводится |
линия |
под углом |
Ро до |
пересечения |
|
с осевой |
поверхностью |
складки |
(точка Д ), |
затем |
из точки Д |
проводится линия под углом до пересечения с земной поверх ностью.
Положение точки Б определяется пересечением линии, про веденной под углом 0 из точки Д, с земной поверхностью; ai — угол падения пород противолежащего крыла складки; если ai переменный, то он определяется как средний угол между углом
падения пласта у выхода под наносы и углом падения |
пласта |
|
в точке М (в точке пересечения |
горизонтальной линии, |
прохо |
дящей через точку Д, с пластом). |
|
|
Точка В находится на пересечении линии, проведенной от верхней границы очистной выработки под углом уо, с земной поверхностью, при этом значение угла у0 принимается в зави симости от угла падения пласта a у верхней границы очистной выработки.
Точка L располагается на расстоянии от точки О, равной 0,4 отрезка ОБ; в тех случаях, когда максимальное оседание от изгиба Т1тп113г находится в точке Е, максимальное оседание от
сдвига т]тг1Сд также принимается в точке Е.
Оседания и горизонтальные сдвижения в характерных точ
ках |
мульды |
рассчитываются |
по формулам, |
|
приведенным |
|
в табл. 20, при этом значения коэффициентов /(„ |
и /Ссд, а также |
|||||
функции 5 (z)Сд |
принимаются |
в соответствии |
с |
табл. 21—23. |
||
В указанных |
формулах Да — разность между углами падения |
|||||
у верхней границы очистной выработки и на оси |
складки; г — |
|||||
=х/1, |
где х — расстояние от рассматриваемой точки В до точек |
|||||
Е или L, I — длина участка ЕГ или ЬГ. |
|
|
||||
Для построения графиков оседаний и горизонтальных сдви |
||||||
жений |
значения |
ожидаемых оседаний и сдвижений, отложен- |
Формулы для расчета сдвижений и деформаций при отработке синклинальных складок
S |
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
в* |
|
О седания, |
мм |
Горизонтальны е сдв иж ен ия, |
мм |
||
о |
|
||||||
Н |
|
|
|
|
|
|
|
О |
ilm = ЯопКъ V ^ 2 |
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
n] = q0m K K ^ N 2 |
|
g = Ц ctg a + ih |
|
|
||
L |
ц = д0тКц V ^ 2 X |
|
1 = q0mKr\ V ^ 2 |
X |
|
|
|
|
X Го.2 + 2 ,2 Л“ |
sinoA |
X fo ,2 tg a — 2,2 — №— co sa \ — ih |
||||
|
V, |
1 8 0 ° |
) |
4 |
1 80° |
|
J |
В |
TJ = |
2 ,2qümKi\ V N2 cos а S (г)сД |
£ = — T] ctg a — ih |
|
|
||
Г |
ri = Q,b5q0mKn л/ N2 sin к — |
— r]ctga — ih |
|
|
|||
|
|
|
180° |
|
|
|
|
Е |
т ]т = <7O"Ï K TI л/ы 2 X |
|
£ = qotnKi\ V ^ 2 |
X |
|
|
|
|
X /lH - 2 ,2 —:^ - s in o A |
X Г*ё a — 2,2 |
cos 0Л — ih |
||||
|
\ |
1 80° |
) |
V |
1 80° |
) |
|
Б |
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
Таблица 21 |
|
|
|
|
|
|
Значения коэффициента Кц |
|
|
|
|
|
|
DJHo |
|
DJHo |
*11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0,6 |
0,45 |
|
|
|
|
0,2 |
0,25 |
0,8 |
0,60 |
|
|
|
|
0,4 |
0,35 |
1,0 |
0,8 |
|
|
Таблица 22
Значения коэффициента /Сед
Hochm |
*сд |
0 0 |
3 |
1 |
0,5 |
0,2 |
|
0,9 |
0,35 |
0,1 |
|
0,7 |
0,30 |
0 |
|
0,5 |
0,20 |
|
|
Кед
0,15
0,1
0
Значения функции S (е)сд
г |
5 <2>сд |
|
Мг>сд |
0 |
1 |
0 ,6 |
0 ,5 5 |
0,2 |
0 ,8 6 |
0 ,8 |
0 ,3 5 |
0,4 |
0 ,7 0 |
1,0 |
0 ,2 5 |
ные в характерных точках в определенном масштабе, соединя ются прямыми линиями.
Ожидаемые наклоны на участках мульды сдвижения между характерными точками вычисляются по отношению разности оседаний в этих точках к расстояниям между ними, а ожидае мые горизонтальные деформации — по отношению разности го ризонтальных сдвижений в этих точках к тем же расстояниям.
Расчетные наклоны и горизонтальные деформации на участ ках между характерными точками определяются последующим формулам:
|
;Р = ;(1+0,ЗУ*720); |
(329) |
|
|
ер = е (1 + |
0,5 -у/ШО), |
(330) |
где i — ожидаемое |
значение |
наклонов на |
рассматриваемом |
участке; I — расстояние между |
характерными |
точками, прини |
|
маемое в пределах |
100 м > /> 20 м; при />100 |
м I принимается |
равным 100 м, а при /<20 м равным 20 м; е — ожидаемое зна чение горизонтальных деформаций на рассматриваемом уча стке.
Ожидаемые и расчетные значения оседаний, наклонов, го ризонтальных сдвижений и деформаций от нескольких выра боток в пласте или в свите пластов находятся для условий складчатого залегания путем алгебраического суммирования сдвижения и деформаций, рассчитанных для каждой очистной выработки в отдельности.
Максимальная высота уступа определяется из выражения
Aÿ= ir)o— |
(331) |
где т]о и TIA — оседания земной поверхности в точках |
О и А. |
Участок возможного появления уступа находится между точ ками А и L.
Аналогичные методики расчета сдвижений и деформаций по характерным точкам имеются для условий разработки асим метричных нормальных складок с углами падения пород од ного крыла а<30°, a другого крыла а >30° и для шарнирных складок. Поскольку эти методики принципиальных отличий от
а |
в |
Рис. 114. Деформации земной поверхности в районе тектонического нару шения.
а — разрез вкрест простирания |
пласта; б — оседания; в — наклоны; г — относительные |
|||
1 — фактические |
горизонтальные деформации. |
|
||
деформации; 2 — деформации без |
учета тектонического нарушения; |
|||
|
|
3 — сброс. |
Ki— известняков. |
|
|
/s. / 5 ', U — угольные пласты; Кв, |
|
||
изложенной |
не имеют, |
а по объему они весьма |
громоздки, |
|
в настоящей работе мы их не рассматриваем. |
как указы |
|||
Концентрация деформаций часто |
наблюдается, |
валось выше, в местах выхода на поверхность (или под наносы) плоскости сместителя тектонического нарушения. Здесь появ ляются обычно такие же деформации, как и на выходе осевой плоскости синклинальной складки. На рис. 114 приведены ре зультаты инструментальных наблюдений за сдвижением зем ной поверхности в районе выхода на поверхность тектониче ского нарушения. На этом же рисунке штриховой линией по казаны результаты наблюдений в аналогичных условиях, но при отсутствии тектонического нарушения. Как видно из ри сунка, деформации в районе выхода на поверхность тектониче ского нарушения в несколько раз больше наблюдаемых в обыч ных условиях. Вместе с тем в результате концентрации дефор маций на выходе нарушения произошло существенное снижение деформаций в остальной части мульды сдвижения.
Значения коэффициентов концентрации деформаций на выходах тектонических нарушений
|
|
|
Ширина зоны нарушенных пород, м |
|
|
||||
Угол падения |
|
менее 20 |
|
1 |
20—50 |
|
1 |
более 50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
плоскости |
|
|
|
Мощность наносов, м |
|
|
|
||
сместителя, |
|
|
|
|
|
|
|||
градус |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0—10 |
10—20 |
20-30 |
0-10 |
10—20 |
20—30 |
0-10 |
10—20 |
20-30 |
15— 2 5 |
1,7 |
1,6 |
1,5 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,4 |
2 5 — 3 5 |
2 ,4 |
2 ,3 |
2 ,2 |
2 ,2 |
2,1 |
2 ,0 |
2 ,0 |
1,9 |
1,8 |
3 5 — 45 |
3,1 |
3 ,0 |
2 ,9 |
2 ,9 |
2 ,8 |
2 ,7 |
2 ,7 |
2 ,6 |
2 ,5 |
4 5 — 55 |
3 ,7 |
3 ,6 |
3 ,5 |
3 ,5 |
3 ,4 |
3 ,2 |
3 ,2 |
3,1 |
3 ,0 |
5 5 — 65 |
4 ,2 |
4,0 |
3 ,8 |
3 ,8 |
3 ,7 |
3 ,6 |
3 ,6 |
3 ,5 |
3 ,4 |
6 5 — 75 |
4 ,8 |
4,6 |
4 ,4 |
4,4 |
4 ,2 |
4 ,0 |
4 ,0 |
3 ,8 |
3 ,6 |
Методика расчета сдвижений и деформаций в зонах влия ния тектонических нарушений пока еще не разработана из-за большого многообразия этих нарушений и недостаточного ко личества инструментальных наблюдений в условиях их прояв ления. Поэтому значения расчетных деформаций на выходах нарушений определяются в настоящее время путем умножения ожидаемых деформаций, полученных обычным путем (методом типовых кривых и др.), на коэффициенты концентрации дефор мации, подобные коэффициентам перегрузки, рассмотренным в начале этой главы. Значения коэффициентов концентрации (перегрузки) в зависимости от углов падения плоскости сместителя, ширины зоны нарушенных пород и мощности наносов приведены в табл. 24.
При подработке полостей карстового происхождения, имею щихся в толще горных пород, или пустот, возникших в ре зультате отработки верхних пластов камерами, на земной по верхности нередко образуются воронки. Особенно часто они образуются при выпуске в горные выработки плывунов, зале гающих линзами на небольшой глубине. Такие явления наблю даются в Подмосковном бассейне, в Красноармейском районе Донбасса и на других месторождениях с аналогичными усло виями.
Образование воронок на земной поверхности характерно для подземного выщелачивания соляных пластов. При откачке соляного раствора (рапы) в г. Славянске образовалась система озер, покрывших значительную площадь соледобывающего рай она. Некоторые из этих озер образовались в течение суток. Глу бина их иногда достигает нескольких метров.
Известны случаи, когда сдвижение горных пород над очист ными выработками приводит к развитию оползневого процесса