- •Глава 1
- •1.1 Общее положение
- •1.3 Фазово – модулированные колебания.
- •1.4 Частотно – модулированные колебания.
- •Глава 2
- •2.1. Общие вопросы амплитудной модуляции.
- •2.2. Модуляция по входному электроду.
- •2.3. Модуляция по выходному электроду
- •2.6. Однополосная модуляция. Однополосный сигнал.
- •2.7. Усиление обп сигнала в двухканальном усилителе (схема Кана)
- •2.8. Методы формирования однополосного сигнала.
- •2.8.1. Фильтровой метод.
- •2.8.2. Фазокомпенсационный метод.
- •Глава 3. Угловая модуляция.
- •3.1 Частотная модуляция
- •3.3 Схемы генераторов с частотными модуляциями.
- •3.4. Частотные модуляции с помощью ёмкости р-n перехода.
- •3.5. Частично – модулированный генератор, использующий в качестве управляемой реактивности нелинейную ёмкость p-n переходов.
- •3.6. Получение частотной модуляции в генераторах на туннельном диоде изменением рабочей точки.
- •3.8. Частотная манипуляция.
- •3.10. Двойная частотная телеграфия (дчт).
- •3.11. Косвенный метод чм модуляции
- •3.12. Фазовая модуляция.
- •3.12.1. Методы получения фазовой модуляции
- •3.13. Косвенный метод фазовой модуляции.
- •3.14. Прямой метод фазовой модуляции
- •3.15. Фазовые модуляторы
- •3.15.1. Одноконтурный фазовый модулятор
- •3.15.2. Прямой метод ф.М.
- •3.15.3. Мостовая схема фазового модулятора с полевым транзистором
- •3.16. Дифференциальная схема фазовой модуляции
- •3.17. Частотная и фазовая модуляция дискретных сообщений
- •3.17.2. Фазовая манипуляция (фм) дискретных сообщений
- •3.18. Частотная модуляция (чм) дискетных сообщений
- •Глава 4 . Импульсная модуляция
- •4.1 Определения и общие вопросы импульсной работы
- •4.3. Условия работы генераторных приборов в импульсном режиме.
- •4.4. Особенности импульсной работы магнетронного генератора.
- •4.5. Методы осуществления импульсной работы.
- •4.6. Классификация импульсных модуляторов.
- •4.7. Импульсный модулятор с частичным разрядом емкости.
- •4.8. Структурная схема формирователя импульсного радиосигнала
- •Глава 5 .Совмещенные импульсные модулирующие устройства для триодных генераторов свч.
- •5.1. Модулятор по управлению источником анодного питания выходного каскада усилителя свч.
- •5.1. Усилитель с нагрузкой в цепи катода
- •5.2. Усилитель на лучевом тетроде
- •5.3. Выбор и расчет элементов схемы усилителя с нагрузкой в цепи катода
- •5.4. Усилитель с импульсным питанием второй сетки.
- •5.5. Модулятор источника анодного питания выходного каскада усилителя мощности свч.
- •5.6. Модулятор катодной цепи выходного каскада свч.
- •5.6.1. Принцип действия модулятора по управлению катодной цепью генераторной и пример расчёта модулятора.
- •5.6.2. Выбор транзистора для модуляции генераторной лампы по катодной цепи.
- •5.6.6. Определение амплитуды управляющего сигнала.
- •5.6.8. Краткое описание схемы и принципа работы модулятора по управлению катодной цепью генераторов свч – колебаний.
- •5.7. Модулятор источника анодного питания и катодной цепи выходного каскада усилителя мощности свч.
- •Глава 6. О перспективах развития радиопередающих устройств.
- •Глава 1
- •Глава 2 Амплитудная модуляция
- •Глава 3. Угловая модуляция
- •Глава 4. Импульсная модуляция
- •Глава 5. Совмещённые импульсные модулирующие устройства для триодных генераторов свч
- •Глава 6. О перспективах развития радиопередающих устройств
3.3 Схемы генераторов с частотными модуляциями.
|
Реактивная лампа помимо реактивного сопротивления вносит в колебательный контур и активное сопротивление и тем самым изменяется Roe, а это вызывает нежелательную амплитудную модуляцию, которая называется паразитной. Фазовый угол между напряжением Ua и током Ia1, не равен 90о.
Объясняется это рядом причин:
Фазовращающие цепочки не могут обеспечить сдвиг по фазе между Uд и Ua точно на 90о.
Нами не учитывается ток, протекающий в фазовращающей цепочке. Под сопротивлением схемы с Р.Л. понималось отношение Ua/Ia1, в действительности это сопротивление равно Ua/(Ia1 + Iф)
Нами не учитывалось влияние анодного напряжения на анодный ток Р.Л.
За счет всех этих причин в контур автогенератора будет вноситься активное сопротивление, величина которого изменятся при модуляции, что будет приводить к изменению Roe контура АГ и соответственно к появлению паразитной амплитудной модуляции.
Для предотвращения появления паразитной А.М., нельзя допускать изменение Roe больше чем на 25%. В любом случае, когда в контур вносится активное сопротивление вместе с реактивным φкрл <±90о.
Если этот фазовый угол сделать 90° и сохранить постоянным при модуляции, то можно будет предотвратить паразитную амплитудную модуляции.
Корректировка φк реактивной лампой до 90°
3.4. Частотные модуляции с помощью ёмкости р-n перехода.
Для управления частой автогенератора в последнее время используется свойство n — р перехода, емкость которого зависит от величины запирающего напряжения по нелинейному закону, представленному на рис.3.4
Рис.3.4 Прямой метод получения частотной модуляции в автогенераторе основан на изменении подключенной к его контуру ёмкости запертого р-n перехода. При этом всегда возникают нелинейные искажения и нелинейные смещения центральной частоты. Нелинейные искажения вызываются тем, что частота колебаний является функцией реактивностей, а величина управляемой реактивности нелинейно зависит от управляющего сигнала. Причиной нелинейного смещения центральной частоты является изменение значения
0 Е0 Есм
Рис.3.5.
средней эквивалентной реактивности модулятора от изменения амплитуд управляющего сигнала и высокочастотных колебании.
При частотной модуляции транзисторного автогенератора нелинейные смещения центральной частоты и модуляционные характеристики могут быть найдены только при совместном исследовании автогенератора и модулятора (электронно-управляемая реактивность, т.е. ёмкость p-n перехода). Принципиальные схемы приведены на рис.3.6.
Рис.3.6.
В частотно-модулированных автогенераторах при больших индексах модуляции относительное смещение средней частоты, вызванное нелинейными эффектами, может достигать до 10-3. Дифференциальное включение двух частотно- модулированных возбудителей позволяют существенно уменьшить нелинейное смещение средней частоты сигнала, уменьшить нелинейные искажения и повысить индекс модуляции.
Блок-схема дифференциальной частотной модуляции приведена на рис.3.7.
Рис.3.7.
1 и 2 возбудители ч.м. колебаний;
3-автогенератор несущей частоты;
4 и 5-преобразователи частоты.
Cхемы возбудителей частотно-.модулированных колебаний одинаковые.. Они управляются от одного источника сигналов, но в противофазе.
Если выбрать частоту возбудителя 1 равной по частоте возбудителя 2, т.е. , то коэффициент нелинейных искажений Кн.и. определяется :
,
а относительная величина девиации на первой гармонике ровна:
,
здесь меньше единицы.
Таким образом для расчёта дифференциальной схемы достаточно знать модуляционную характеристику одного Ч.М. возбудителя.
В дифференциальной схеме возбудители Ч.М. колебании 1 и 2 (рис.3.7 ) модулируются в противофазе от одного источника сигнала с изменяющейся частотой от 1 до . Наиболее удачной является схема сбалансированного моста (рис.3.8.)
Рис. 3.8.
- элементы задающего контура возбудителя Ч.М. колебаний 1.
–элементы задающего контура Ч.М. возбудителя Ч.М. колебаний 2.
Для сбалансированного моста .
Величина сопротивлений должна выбираться из условия, чтобы разница амплитуд управляющих сигналов () не превышала 10%, т.е.
Напряжение источника смещения U₀ выбирается из условия .