- •Глава 1
- •1.1 Общее положение
- •1.3 Фазово – модулированные колебания.
- •1.4 Частотно – модулированные колебания.
- •Глава 2
- •2.1. Общие вопросы амплитудной модуляции.
- •2.2. Модуляция по входному электроду.
- •2.3. Модуляция по выходному электроду
- •2.6. Однополосная модуляция. Однополосный сигнал.
- •2.7. Усиление обп сигнала в двухканальном усилителе (схема Кана)
- •2.8. Методы формирования однополосного сигнала.
- •2.8.1. Фильтровой метод.
- •2.8.2. Фазокомпенсационный метод.
- •Глава 3. Угловая модуляция.
- •3.1 Частотная модуляция
- •3.3 Схемы генераторов с частотными модуляциями.
- •3.4. Частотные модуляции с помощью ёмкости р-n перехода.
- •3.5. Частично – модулированный генератор, использующий в качестве управляемой реактивности нелинейную ёмкость p-n переходов.
- •3.6. Получение частотной модуляции в генераторах на туннельном диоде изменением рабочей точки.
- •3.8. Частотная манипуляция.
- •3.10. Двойная частотная телеграфия (дчт).
- •3.11. Косвенный метод чм модуляции
- •3.12. Фазовая модуляция.
- •3.12.1. Методы получения фазовой модуляции
- •3.13. Косвенный метод фазовой модуляции.
- •3.14. Прямой метод фазовой модуляции
- •3.15. Фазовые модуляторы
- •3.15.1. Одноконтурный фазовый модулятор
- •3.15.2. Прямой метод ф.М.
- •3.15.3. Мостовая схема фазового модулятора с полевым транзистором
- •3.16. Дифференциальная схема фазовой модуляции
- •3.17. Частотная и фазовая модуляция дискретных сообщений
- •3.17.2. Фазовая манипуляция (фм) дискретных сообщений
- •3.18. Частотная модуляция (чм) дискетных сообщений
- •Глава 4 . Импульсная модуляция
- •4.1 Определения и общие вопросы импульсной работы
- •4.3. Условия работы генераторных приборов в импульсном режиме.
- •4.4. Особенности импульсной работы магнетронного генератора.
- •4.5. Методы осуществления импульсной работы.
- •4.6. Классификация импульсных модуляторов.
- •4.7. Импульсный модулятор с частичным разрядом емкости.
- •4.8. Структурная схема формирователя импульсного радиосигнала
- •Глава 5 .Совмещенные импульсные модулирующие устройства для триодных генераторов свч.
- •5.1. Модулятор по управлению источником анодного питания выходного каскада усилителя свч.
- •5.1. Усилитель с нагрузкой в цепи катода
- •5.2. Усилитель на лучевом тетроде
- •5.3. Выбор и расчет элементов схемы усилителя с нагрузкой в цепи катода
- •5.4. Усилитель с импульсным питанием второй сетки.
- •5.5. Модулятор источника анодного питания выходного каскада усилителя мощности свч.
- •5.6. Модулятор катодной цепи выходного каскада свч.
- •5.6.1. Принцип действия модулятора по управлению катодной цепью генераторной и пример расчёта модулятора.
- •5.6.2. Выбор транзистора для модуляции генераторной лампы по катодной цепи.
- •5.6.6. Определение амплитуды управляющего сигнала.
- •5.6.8. Краткое описание схемы и принципа работы модулятора по управлению катодной цепью генераторов свч – колебаний.
- •5.7. Модулятор источника анодного питания и катодной цепи выходного каскада усилителя мощности свч.
- •Глава 6. О перспективах развития радиопередающих устройств.
- •Глава 1
- •Глава 2 Амплитудная модуляция
- •Глава 3. Угловая модуляция
- •Глава 4. Импульсная модуляция
- •Глава 5. Совмещённые импульсные модулирующие устройства для триодных генераторов свч
- •Глава 6. О перспективах развития радиопередающих устройств
3.5. Частично – модулированный генератор, использующий в качестве управляемой реактивности нелинейную ёмкость p-n переходов.
Применение запертых p-n переходов в качестве электронно-управляемой реактивности в частотных модуляторах обладает рядом преимуществ перед реактивными лампами. Основными достоинствами таких модуляторов являются: экономичность, надёжность, малые габариты , вес и простота.
Схемы Ч.М. автогенераторов с p-n переходами имеют вид, представленный на рис.3.9
Рис. 3.9.
служит для того чтобы не замкнуть на землю источник смещения для p-n перехода.
Величина его должна выбираться из условия
В этой схеме за счёт существенной зависимости ёмкости p-n перехода от амплитуды ВЧ колебаний, форма колебаний существенно отличается от гармонической и появляется большее число гармонических составляющих. Кроме того, у схем с нелинейными ёмкостями паразитная АМ модуляция меньше, чем в схемах с линейными ёмкостями.
Если в качестве управляемой реактивности используется эквивалентная ёмкость встречно последовательное соединение (ВПС) p-n переходов, то схема имеет вид (рис.3.10.).
Рис 3.10.
Для этих схем ЧМ генераторов нелинейные искажения передаваемого сигнала оказываются одного порядка – что и в АГ с реактивной лампой. Однако, ёмкость p-n перехода позволяет получить значительно большую девиацию частоты, чем реактивная лампа, при этом линейность модуляционной характеристики сохраняется в широких пределах (до 10 -15 %).
Величина ёмкости конденсатора n-p перехода определяется по формуле вида:
, где
Использование ёмкостей p-n переходов позволяет построить ЧМ автогенераторы на транзисторах и туннельных диодах
Схема ЧМ генератора на туннельном диоде имеет вид (рис.3.11.).
Рис. 3.11.
3.6. Получение частотной модуляции в генераторах на туннельном диоде изменением рабочей точки.
Частотную модуляцию можно осуществить, применяя туннельный диод, который выполняет функцию автогенератора и частотного модулятора.
ЧМ в АГ на ТД возможна, благодаря сильной зависимости реактивной составляющей проводимости ТД от модулирующего напряжения , в пределах отрицательного участка вольт-амперной характеристики.
На падающем участке в-а характеристики эквивалентная схема ТД представляется в виде:
Cn
-барьерная ёмкость p-n перехода.
Rn
-активное сопротивление ТД, которое изменяется при изменении рабочей точки. Суммарное комплексное сопротивление равно:
Активная проводимость ;
Реактивная проводимость ;
Если ТД подключить к колебательному контуру, то резонансная частота системы будет отличаться от резонансной частоты контура.
Проводимость контура, когда подключён ТД, при малых расстройках колебательного контура, имеет вид:
,
где – реактивная составляющая проводимости контура.
(обобщающая расстройка)
Частоту автоколебаний при наличии туннельного диода определим из условия равенства нулю реактивной проводимости схемы:
(отсюда)
Из этого выражения видно, что изменяя ивозможно изменять частоту генератора.
Схема имеет вид (рис.3.12.).
Рис. 3.12.
.
Однако, активная составляющая проводимости будет так же сильно зависеть от модулирующего напряжения, что приведёт к значительной паразитной амплитудной модуляции.
3.7 Стабилизация несущей частоты при частотной модуляции
Поскольку при прямом методе ЧМ к контуру автогенератора подключается частотный модулятор, то это приводит к снижению стабильности частоты автоколебаний. Для нейтрализации этого явления используют три способа:
- модуляцию осуществляют в кварцевом автогенераторе;
- применяют косвенный метод модуляции, т.е. преобразование ФМ в ЧМ;
- стабилизируют частоту автогенератора, к которому подключен частотный модулятор, с помощью системы АПЧ.
Два первых способа обеспечивают получение сравнительно малой девиации частоты, и поэтому они применяются в основном для получения узкополосной ЧМ, когда девиация частоты не превышает нескольких килогерц. Пример схемы кварцевого автогенератора с частотным модулятором на
варикапе, приведен на рис. 3.13. В ней Δωдев=(2З) кГц при частотенесущей (10...20) МГц.
Рис. 3.13.
Этот метод позволяет обеспечить малую нестабильность частоты, требуемую, в том числе обеспечивается большое значение девиации частоты. В схеме частотный модулятор подключен к стабилизируемому автогенератору. Быстродействие системы авторегулирования следует установить такое, чтобы она реагировала на относительно медленные изменения частоты автогенератора под действием дестабилизирующих факторов (например, изменения температуры) и не откликалась бы на относительно быстрые изменения частоты под действием модулирующего сигнала. Для реализации данного условия АЧХ замкнутого кольца АПЧ должна иметь вид согласно рис, 3.14, на котором Ω1 2 спектр частот модулирующего сигнала.
Рис. 3.14.