книги из ГПНТБ / Писаренко Г.А. Отливки металлургического оборудования из чугуна с шаровидным графитом
.pdfИзложницы из магниевого чугуна |
119 |
вания ее и поддержания мелких частиц кварца во взвешенном состоянии через бак с краской пропускается пар и воздух.
Практика показала, что выгары на обычных изложницах то же получаются, но реже, чем на изложницах из магниевого чу гуна. Это явление наблюдалось и при эксплуатации мелких из ложниц на Северском и Верх-Исетском металлургических заво дах. Было сделано предположение, что чугун с шаровидным гра
фитом имеет большую склонность к «разъеданию» жидкой сталью, чем чугун с пластинчатым графитом. Объяснить это можно тем, что графит пластинчатой формы лучше предохраняет внутреннюю поверхность изложницы от «разъедающего» дейст вия сталью, чем шаровидный графит, так как площади поверх ностей у пластинчатого графита больше, чем у шаровидного.
Поэтому для получения высокой стойкости изложниц из чугу на с шаровидным графитом следует обеспечивать нормальные условия их эксплуатации, при которых выгары на стенках излож ниц не образуются. К таким условиям относятся: отсутствие силь ного перегрева стали, применение качественной смазки, правиль ная постановка изложниц на поддонах, применение поддонов ра циональной конструкции и пр.
Известно, что с уменьшением толщины стенок увеличивается
скорость охлаждения отливок в период кристаллизации и меха нические свойства чугуна улучшаются. В чугуне с шаровидным графитом ускоренное охлаждение отливок в период кристаллиза ции повышает пластичность, — стрелу прогиба и относительное
удлинение, — после отжига (см. рис. 8).
Как уже отмечалось выше, на стойкость изложниц из чугуна с шаровидным графитом решающее влияние оказывают его пла стические свойства, поэтому уменьшение толщины стенок излож
ниц должно благоприятно отражаться на их эксплуатационных качествах. Для установления возможности уменьшения толщины
стенок и веса изложниц на Н.-Тагильском металлургическом ком бинате были отлиты из магниевого чугуна сквозные изложницы, аналогичные по форме, показанным на рис. 41, а, но с толщиной стенок: внизу 100 вместо 140 мм, а вверху 90 вместо 120 мм, что уменьшило вес изложницы с 3,35 до 2,15 т или на 35%;; отноше ние веса изложницы к весу слитка сократилось с 1,53 до 0,98. Испытание в работе изложниц с тонкими стенками проведено на Н.-Салдинском металлургическом заводе при разливке в них
кипящей стали марок Ст. 2 и Ст. 3. Химический состав и стой кость этих изложниц приведены в табл. 44.
Из данных табл. 44 видно, что стойкость тонкостенных излож
ниц получилась высокой и в среднем составила 139 наливов, что эвивалентно 208 наливам, произведенным в изложницы с нор мальной толщиной стенок, так как последние значительно тя
желее,
120 |
Изложницы из магниевого чугуна |
Таблица 44
Химический состав и стойкость тонкостенных изложниц из магниевого чугуна
№ |
№ |
|
Химический состав, |
% |
||
|
|
|
|
|
||
п.п. |
излож |
С |
Si |
Мп |
р |
S |
|
ницы |
Количест- 1 во отли тых слит ков
Причины выхода из строя
1 |
112 |
3,34 |
2,19 |
0,59 |
0,15 |
_ |
205 |
Продольная трещина |
|
2 |
114 |
3,34 |
2,19 |
0,59 |
0,15 |
— |
224 |
То |
же |
3 |
116 |
3,08 |
2,64 |
0,59 |
0,16 |
0,011 |
256 |
В |
» |
4 |
118 |
3,08 |
2,64 |
0,59 |
0,16 |
0,011 |
154 |
в |
В |
5 |
120 |
3,65 |
2,76 |
0,58 |
0,14 |
0,010 |
179 |
|
— |
6 |
122 |
2,94 |
2,64 |
0,59 |
0,15 |
0,010 |
193 |
Продольная трещина |
|
7 |
124 |
3,30 |
2,54 |
0,46 |
0,14 |
0,010 |
206 |
То же |
|
8 |
125 |
2,90 |
2,42 |
0,53 |
0,14 |
0,012 |
84 |
В |
в |
9 |
128 |
3,38 |
2,35 |
0,50 |
0,13 |
0,010 |
89 |
» |
в |
10 |
129 |
3,38 |
2,32 |
0,49 |
0,14 |
0,010 |
80 |
в |
в |
11 |
550 |
3,02 |
2,28 |
0,49 |
0,13 |
0,010 |
97 |
в |
в |
12 |
552 |
3,02 |
2,28 |
0,49 |
0,13 |
0,010 |
101 |
в |
в |
13 |
554 |
3,05 |
2,66 |
0,59 |
0,16 |
0,020 |
72 |
в |
в |
14 |
555 |
3,10 |
2,66 |
0,60 |
0,17 |
0,010 |
73 |
в |
в |
15 |
557 |
3,08 |
2,45 |
0,55 |
0,16 |
0,010 |
70 |
в |
в |
16 |
558 |
3,08 |
2,45 |
0,55 |
0,16 |
0,010 |
216 |
Выгар |
|
17 |
560 |
3,20 |
2,60 |
0,55 |
0,16 |
0,010 |
107 |
То |
же |
18 |
561 |
3,20 |
2,60 |
0,55 |
0,16 |
0.010 |
123 |
Продольная трещина |
|
19 |
563 |
3,34 |
2,50 |
0,55 |
0,16 |
0,010 |
146 |
То же |
|
20 |
564 |
3,34 |
2,50 |
0,55 |
0,16 |
0,010 |
138 |
В |
в |
21 |
615 |
2,94 |
2,50 |
0,63 |
0,15 |
0,010 |
153 |
Продольная трещина |
|
22 |
616 |
2,94 |
2,50 |
0,63 |
0,15 |
0,010 |
75 |
Выгар |
|
23 |
618 |
3,76 |
2,05 |
0,54 |
0,14 |
0,010 |
194 |
То |
же |
24 |
620 |
3,25 |
2,36 |
0,55 |
0,14 |
0,010 |
174 |
В |
в |
25 |
621 |
3,25 |
2,36 |
0,55 |
0,14 |
0,010 |
158 |
в |
в |
26 |
623 |
3,30 |
2,58 |
0,59 |
0.16 |
0,010 |
182 |
в |
в |
27 |
624 |
3,30 |
2,58 |
0,59 |
0,16 |
0,010 |
89 |
в |
в |
28 |
626 |
3,50 |
2,40 |
0,51 |
0,16 |
0,010 |
82 |
Продольная трещина |
|
29 |
629 |
— |
2,57 |
0,63 |
0,15 |
0,010 |
75 |
То |
же |
30 |
630 |
— |
2,57 |
0,63 |
0,15 |
0,010 |
182 |
В |
в |
Среднее................................ 139
Если по Н.-Салдинскому заводу, подсчитать расход изложниц различных типов, то получаются следующие данные (в «г/т от литых слитков): а) расход изложниц с нормальной толщиной
стенки из чугуна с пластинчатым графитом —21,8; из чугуна с шаровидным графитом—12,0; б) расход изложниц с тонкими стенками из чугуна с шаровидным графитом —7,0.
Тонкостенные изложницы вышли из строя в основном вслед
ствие образования продольных трещин; сетка разгара на внут
ренней поверхности изложниц появлялась только после 150—180
наливов и развивалась медленно.
Изложницы из магниевого чугуна |
121 |
Для выявления распределения температур в изложницах с различной толщиной стенок проведено измерение температуры при нагревании и охлаждении изложниц из магниевого чугуна
одинакового химического состава1.
Температура измерялась по сечению грани изложницы на рас стоянии 1000 мм от нижнего торца (в центре эллипса максималь ного нагрева) в трех местах: на расстоянии 5 мм от внутренней поверхности, в середине и у наружной поверхности.
Температурные кривые нагрева и охлаждения изложниц с тон кими и нормальными стенками приведены на рис. 44. Перепад
врепя от начала разливки ста пи, мин.
Рис. 44. |
Температурные кривые нагрева и |
охлаждения изложниц с толщи |
|
ной |
стенок 100 (пунктирные линии) и |
140 мм |
(сплошные линии): |
1 — в 5 |
мм от внутренней поверхности; 2 — в |
середине |
стенки; 3 — у наружной |
|
поверхности. |
|
|
температур между внутренней и наружной поверхностями излож ницы характеризуется кривыми на рис. 45. Изложница с тонкой
стенкой прогревается быстрее и до более высокой температуры,
чем изложница с нормальной толщиной стенки. Перепад же температур между внутренней и наружной поверхностями от на чала разливки стали в изложницы и до удаления из них слитков у изложницы с нормальной толщиной стенки составляет 250—
140°, а у изложницы с тонкой стенкой 210.—65°.
Известно, что чем меньше перепад температур между внут ренними и наружными поверхностями стенок изложниц, тем меньшие возникают в них напряжения. Однако тонкие стенки изложниц прогреваются до температуры более 720° почти на всю толщину, а в изложницах с нормальными стенками до такой тем пературы прогревается лишь тонкий слой, прилегающий к внут-
1 В проведении исследования принимали участие В. С. Радя и Л. А. Бе лоусов.
122 |
Изложницы из магниевого чугуна |
ренней |
поверхности. Это ставит изложницы с тонкими стенками |
в неблагоприятные условия в отношении образования сетки раз гара, так как переход через температурный интервал эвтектоид ного превращения при повторных нагревах и охлаждениях в зна чительной мере способствует росту чугуна.
Поэтому для каждого типа изложниц из чугуна с шаровид ным графитом необходимо устанавливать оптимальную толщину стенок на основании данных эксплуатации и исследований тем
пературного режима работы. Вес изложниц многих типов можно
Рис. 45. Изменение перепада температур в стенках изложниц при нагревании и охлаждении их в про цессе эксплуатации;
/ — с тонкой стенкой (100 мм); 2 — с нормальной толщиной стенки (140 мм).
Значительное уменьшение толщины стенок у изложниц из обычного чугуна не приведет к увеличению их стойкости, так как склонность к образованию трещин и сетки разгара у чугуна с пластинчатым графитом несравненно больше, чем у чугуна с шаровидным графитом.
Если судить по литературным данным [81; 82], отливку излож ниц из магниевого чугуна за границей производят только в Япо нии; там уже отливают такие изложницы весом до 3,2 т и пред полагают до 50%' парка обычных изложниц заменить на излож ницы из магниевого чугуна. Для получения в изложницах более чистого металла по содержанию серы и фосфора в шихту вводят до 30%' высококачественного древесноугольного чугуна. Харак терной особенностью японских изложниц является низкое содер
жание в них марганца. Изложницы имеют следующий химиче ский состав: 3,3—3,5% С; 1,9—2,2%: Si; 0,10—0,35%' Мп; 0,10— 0,14%! Р; до 0,025%! S. Этот чугун после отжига имеет предел прочности при растяжении 39—52 кг/мм2 и относительное удли
нение 5—16%.
Изложницы из магниевого чугуна |
123 |
Данные о конструкции и весе японских сквозных изложниц для средних слитков, примерно такого же типа, какие отлива
ются у нас, приводятся в табл. 45, а стойкость изложниц и |
их |
||||||||||
расход — в табл. |
46. |
|
|
|
|
|
|
Таблица |
45 |
||
Характеристика японских |
изложниц |
||||||||||
|
|
|
|||||||||
|
Внутрен |
Толщина сте |
|
|
Вес, |
кг |
Отноше |
||||
|
нок, |
мм |
Высо |
||||||||
Изложница |
нее сече |
|
|
|
|
ние веса |
|||||
ние низа, |
низа |
верха |
та, мм |
излож |
слитка |
изложницы |
|||||
|
мм |
|
|
|
к тесу |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ницы |
|
слитка |
||
Нормальная .... |
460X430 |
но |
100 |
1850 |
|
2540 |
2240 |
1,13 |
|||
Тонкостенная .... |
460x430 |
100 |
90 |
1850 |
|
2310 |
2240 |
1,03 |
|||
Стойкость |
и |
расход |
японских изложниц |
Таблица |
46 |
||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Среднее ко |
|
|
||
Чугун |
|
|
Изложницы |
|
личество слит Расход, |
кг]т |
|||||
|
|
|
ков, отлитых |
стали |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
в одну из |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ложницу |
|
|
||
с шаровидным графитом . |
Нормальные .... |
|
158 |
|
7,2 |
|
|||||
т<) же................................... |
Тонкостенные .... |
|
177 |
|
5,8 |
|
|||||
с пластинчатым графитом . |
Нормальные .... |
|
93 |
|
12,2 |
|
Из данных табл. 46 видно, что изложницы из чугуна с шаро
видным графитом имеют стойкость на 70—90% выше стойкости
обычных изложниц с пластинчатым графитом, причем стойкость
тонкостенных изложниц выше.
Хотта и Савада [82] установили, что стойкость изложниц тем. выше, чем больше в чугуне шаровидного графита; при наличии в чугуне шаровидного графита менее 50% стойкость изложниц получается низкой. Опыт показал, что в магниевом чугуне из ложниц нельзя допускать более 30%' пластинчатого графита, так как в противном случае эксплуатационные качества изложниц заметно ухудшаются.
3. Крупные изложницы
Увеличение стойкости изложниц для крупных слитков имеет особенно важное значение, так как таких изложниц в нашей стране отливается большое количество.
Расход крупных изложниц на некоторых уральских метал
лургических заводах за последние 5—7 лет был несколько ниже, чем в 1947—1951 гг. (табл. 47), что объясняется улучшением условий их эксплуатации в сталеплавильных. цехах, а также
124 |
Изложницы из магниевого чугуна |
Таблица 47
Расход крупных изложниц из чугуна с пластинчатым графитом, кг/т стали
|
|
Годы |
|
|
|
|
Заводы |
1951 |
1952 1953 |
1954 |
1955 1956 |
1957 1958 |
|
1947 1948 1949 1950 |
||||||
В мартеновских це |
|
|
|
|
|
|
хах: |
|
|
|
|
|
|
Магнитогорский . |
|
17,5 17,3 |
17,1 |
17,9 18,9 |
19,7 19,2 |
|
Н.-Тагильский . . |
|
19,0 |
20,4 18,3 |
20,1 21,4 18,5 |
||
Кузнецкий . . . . |
|
15,5 15,6 15,7 17,8 16,7 |
19,6 17,6 |
|||
Челябинский . . . |
|
24,0 23,0 21,0 21,2 |
21,2 |
21,0 22,1 |
||
Серовский . . . . |
|
30 30 |
31 |
28 |
29,0 33,0 26,4 |
Златоустовский
(цех № 1) ... .
В электросталепла вильных цехах: Челябинский . . .
Златоустовский . .
совершенствованием технологии их производства. Однако он еще очень высок, особенно на заводах качественных и специальных сталей в электросталеплавильных цехах.
Крупные толстостенные изложницы в процессе работы нагре ваются до высоких температур и испытывают большие темпера
турные напряжения. Поэтому для крупных изложниц особенно важны высокие пластические свойства чугуна, которые должны обеспечивать разрядку возникающих напряжений, за счет пла стической деформации.
Оптимальный технологический процесс изготовления высоко стойких крупных изложниц из чугуна с шаровидным графитом
для всех типов изложниц еще не разработан вследствие ряда
встретившихся трудностей, но пути к решению поставленной за дачи уже намечены.
Ниже приводятся результаты исследований по отливке круп ных изложниц из ваграночного и доменного чугуна с шаровид ным графитом.
Изложницы из ваграночного чугуна
Отливку крупных изложниц из ваграночного чугуна, обрабо танного магнием, производили на Н.-Тагильском металлургиче ском комбинате.
Опытные изложницы отливали сквозные и с дном. Характе ристика и основные размеры изложниц приведены в табл. 48.
Раздевание слитков, отлитых в изложницы ОК-6 и 0-24, производилось стрипперным краном, а изложницы Л-1 и ЛК-5
Изложницы из |
магниевого чугуна |
125 |
||
|
|
|
Таблица 48 |
|
|
Характеристика изложниц |
|
||
|
|
Тип |
изложниц |
|
Показатели |
листовая с |
листовая |
прямоугольная |
прямоуголь |
|
||||
|
ная сквозная |
|||
|
дном л-1 |
сквозная ЛК-5 с дном 0-24 |
ОК-6 |
|
Внутренние разме |
|
|
|
|
ры, мм: |
|
|
|
|
низ........................ |
1210X470 |
1120x450 |
725X595 |
790x700 |
верх.................... |
1255X546 |
1100x410 |
815X685 |
730x640 |
Толщина стенок, мм: |
150 |
155 |
118 |
135 |
НИЗ.................................... |
||||
верх.................... |
150 |
145 |
123 |
135 |
Высота, мм.................... |
1580 |
1580 |
. 1975 |
2300 |
Вес изложницы, m . . . |
7,1 |
5,50 |
6,26 |
7,65 |
Вес слитка, m . ... . |
7,4 |
4,65 |
7,06 |
7,10 |
Отношение веса излож- |
0,96 |
1,28 |
0,89 |
1,08 |
ницы к весу слитка |
||||
Способ разливки стали |
Сифоном |
Сифоном |
Сверху |
Сифоном |
и сверху
снимались со слитков мостовым краном. Изложницы водой не охлаждали.
Изготовление песчаных форм для опытных изложниц произ водилось обычным способом, причем литниковая система дела лась так, чтобы обеспечить быструю заливку.
Чугун в формы подводился сифоном через два стояка, каж дый диаметром 80 мм. Питатели сечением 45X70 мм располага лись в два ряда; отношение площади сечения стояка к площа ди сечения питателя 1,6. Размеры литниковой чаши: высота 450, длина 1400 и ширина 500 мм. Эта литниковая система обеспечи вала заливку форм в течение 0,7—1,3 мин., формы же обычных изложниц заливаются через один стояк при меньшем сечении пи тателей и продолжительность заливки составляет 1,5—2,5 мин.
При заливке форм, чтобы избежать сильного удара подни мающегося чугуна в перекрышу, в выпор или прибыль устанав ливали сигнал (из деревянных планок Т-образной формы), ука зывающий подход металла к уровню на расстояние 100 мм от перекрыши. При достижении металлом указанного уровня залив ку прекращали, а чугун, находившийся к этому времени в лит никовой чаше, полностью заполнял форму.
Чугун для изложниц выплавляли в вагранке производитель ностью 10 т/час. Обработку чугуна металлическим магнием в ко личестве 0,35% от веса жидкого металла производили в ковшах емкостью 10 т. Температура чугуна при отливке первых опыт ных партий изложниц была низкой: на желобе 1270—1300°, а при заливке форм 1170—1210°.
Изложницы из магниевого чугуна |
127 |
того, с целью получения в дальнейшем отливок без дефектов ли стовые изложницы с дном отливали с двумя овальными прибы лями высотой 50 мм и сечением в нижней части 200 X 400 мм.
Химический состав чугуна этих изложниц и их стойкость при водятся в табл. 49.
Таблица 49
Химический состав и стойкость изложниц из чугуна с шаровидным графитом
м |
|
Химический состав, % |
|
*Я |
5 |
о |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Ч |
S |
|
Причины выхода из строя |
|||||
излож |
|
|
|
|
|
s |
f- |
с |
|
|||||
ницы |
С |
Si |
Мп |
Р |
S |
ч |
|
о |
И а |
|
|
|
|
|
°оЗч |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Л Й Н G |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Л и сто в ы е |
с |
|
|
д f |
о |
м |
Л-1 |
|
|
||
71 |
3,60 |
2,03 |
0,76 |
0,16 |
0,022 |
|
|
41 |
Разгар у отверстия |
|||||
72 |
3,82 |
2,12 |
0,76 |
0,14 |
0,024 |
|
|
|
5! |
Продольная трещина |
||||
|
|
Лист О в ы е с к |
|
в |
|
о з |
н |
ы е |
ЛК-5 |
|
|
|||
38 |
3,65 |
2,52 |
0,72 |
0,14 |
0,010 |
|
|
53 |
Продольная |
и |
поперечная |
|||
39 |
3,55 |
2,46 |
0,78 |
0,18 |
0,012 |
|
|
28 |
|
трещины |
|
|
||
|
|
Продольная трещина |
||||||||||||
42 |
3,47 |
2,80 |
0,71 |
0,12 |
0,010 |
|
|
|
13 |
То же |
|
разгара |
||
47 |
3,45 |
2,11 |
0,76 |
0,19 |
0,015 |
|
|
72 |
Выгар и сетка |
|||||
50 |
3,40 |
2,40 |
0,74 |
0,12 |
0,020 |
|
|
59 |
Поперечная трещина |
|||||
59 |
3,52 |
2,23 |
0,67 |
0,16 |
0,020 |
|
|
|
39 |
Продольная |
и |
поперечная |
||
62 |
3,78 |
2,12 |
0,70 |
0,12 |
0,016 |
|
• |
33 |
|
трещины |
|
|
||
|
Поперечная трещина |
|||||||||||||
64 |
3,47 |
2,32 |
0,70 |
0,13 |
0,010 |
|
|
46 |
То же |
|
|
|||
|
|
П р |
я м о у г о л ь н ы е |
с |
дном 0-24 |
|
||||||||
66 |
3,74 |
2,35 |
0,72 |
0,14 |
— |
|
|
58 |
Продольная трещина |
|||||
69 |
3,69 |
2,05 |
0,67 |
0,13 |
0,014 |
|
|
17 |
Выгар |
|
|
|||
81 |
2,04 |
0,79 |
0,14 |
0,012 |
|
|
|
5 |
То же |
|
|
|||
91 |
3,56 |
2,30 |
0,83 |
0,16 |
0,009 |
|
|
45 |
» |
» |
|
|
|
|
96 |
3,66 |
1,84 |
0,82 |
0,15 |
0,009 |
|
|
73 |
» |
» |
|
|
|
|
|
|
П р я м о у Г О Л 1э н ы ; |
|
|
с к в о з н' ы е ОК-6 |
|||||||||
328 |
3,46 |
2,55 |
0,71 |
0,12 |
0,011 |
|
|
94 |
Продольная трещина |
|||||
333 |
3,45 |
2,43 |
0,75 |
0,09 |
0,015 |
|
114 |
Поперечная |
|
» |
||||
339 |
3,63 |
2,07 |
0,83 |
0,13 |
0,015 |
|
147 |
Продольная |
трещина и сет |
|||||
346 |
3,45 |
2,52 |
0,76 |
0,13 |
0,013 |
|
|
83 |
|
ка |
разгара |
|
|
|
|
|
То же |
|
|
||||||||||
353 |
3,55 |
2,10 |
0,70 |
0,13 |
0,013 |
|
128 |
» |
» |
|
|
|
||
351 |
2,55 |
1,90 |
0,68 |
0,14 |
0,015 |
|
136 |
э |
» |
|
|
|
||
361 |
3,65 |
2,52 |
0,82 |
0,13 |
— |
|
|
93 |
» |
» |
|
|
|
|
363 |
3,61 |
2,29 |
0,73 |
0,13 |
0,014 |
|
100 |
» |
» |
|
|
|
128 Изложницы из магниевого чугуна
Следует отметить, что во всех изложницах наблюдается высо кое содержание марганца (0,67—0,83%), а во многих также и высокое содержание фосфора (более 0,15%).
Средняя стойкость опытных изложниц по сравнению со стой костью обычных недостаточна (табл. 50). Стойкость листовых сквозных изложниц из магниевого чугуна оказалась хуже стой
кости обычных изложниц. |
У прямоугольных |
изложниц с дном |
|||
стойкость одинакова, а у |
листовых с |
дном и |
прямоугольных |
||
сквозных — всего лишь на |
15—17%' выше. |
|
|||
|
|
|
|
Таблица 50 |
|
|
|
Средняя стойкость |
изложниц |
||
|
|
Средняя стойкость, |
коли |
Увеличение |
|
|
|
чество наливов |
|||
Изложницы |
|
или уменьше |
|||
|
из магниевого |
из обычного |
ние стойко |
||
|
|
сти, % |
|||
|
|
чугуна |
чугуна |
|
|
Листовые с дном Л-1 . . |
46 |
40 |
+15 |
||
Листовые сквозные ЛК-5 |
43 |
|
64 |
—33 |
|
Прямоугольные с |
дном |
|
|
|
|
0-24............................ |
40 |
|
40 |
0 |
|
Прямоугольные |
сквоз |
|
|
|
+ 17 |
ные ОК-6.............. |
112 |
|
97 |
Изложницы № 72 и 339 (табл. 49) отливали из магниевого чугуна, смешанного со свежим чугуном, которого добавляли в ковш 10—12%; стойкость этих изложниц оказалась максималь ной.
Большинство листовых и прямоугольных сквозных изложниц вышло из строя из-за образования продольных и поперечных трещин; а почти все прямоугольные изложницы с дном—из-за выгаров на внутренней поверхности, т. е. по причине, не связан ной с качеством металла.
На изложницах из магниевого чугуна образование сетки раз гара начинается позднее, а развитие ее происходит медленнее, чем на изложницах из обычного чугуна. На металлургическом заводе им. Дзержинского также установили, что хорошее каче ство внутренней поверхности на крупных изложницах из магни евого чугуна сохраняется даже после длительной их эксплуата ции, а сетка трещин имеет мелкие ячейки и проникает на глуби ну всего лишь 2—4 мм [83].
Для выявления причин недостаточной стойкости опытных из ложниц из магниевого чугуна проведено определение предела прочности при растяжении и относительного удлинения у чугуна
в нижней и верхней части (по отливке) нескольких изложниц. Образцы для исследования вырезали из стенок изложниц, вы шедших из строя, на расстоянии г/4 толщины стенки от наруж ной или внутренней поверхности. Результаты испытания приведе-